全文获取类型
收费全文 | 386篇 |
免费 | 89篇 |
国内免费 | 70篇 |
专业分类
航空 | 372篇 |
航天技术 | 40篇 |
综合类 | 72篇 |
航天 | 61篇 |
出版年
2024年 | 3篇 |
2023年 | 13篇 |
2022年 | 20篇 |
2021年 | 22篇 |
2020年 | 20篇 |
2019年 | 21篇 |
2018年 | 17篇 |
2017年 | 20篇 |
2016年 | 15篇 |
2015年 | 18篇 |
2014年 | 22篇 |
2013年 | 15篇 |
2012年 | 20篇 |
2011年 | 27篇 |
2010年 | 22篇 |
2009年 | 24篇 |
2008年 | 28篇 |
2007年 | 19篇 |
2006年 | 20篇 |
2005年 | 16篇 |
2004年 | 11篇 |
2003年 | 17篇 |
2002年 | 13篇 |
2001年 | 11篇 |
2000年 | 13篇 |
1999年 | 17篇 |
1998年 | 6篇 |
1997年 | 8篇 |
1996年 | 12篇 |
1995年 | 10篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 6篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 2篇 |
排序方式: 共有545条查询结果,搜索用时 46 毫秒
31.
基于全欧拉方程的二维平行剪切层声波产生和辐射的数值模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
本文基于全欧拉方程对二维平行剪切层声波的产生和辐射进行了计算气动声学数值模拟。空间离散采用了频散相关保持有限差分格式,时间积分采用了低频散低耗散的龙格库塔法。数值模拟结果表明,当声源强度较小时,基于全欧拉方程的计算结果与解析解及基于线化欧拉方程的计算结果均符合得很好,当声源强度较大时(约140dB),线化欧拉与全欧拉的计算结果有较大的偏差,这说明此时非线性的影响不可忽略,线化方程不再适用。 相似文献
32.
33.
34.
35.
张宝友%甄良%李国爱%林琛 《宇航材料工艺》2004,34(5):44-48,57
采用直径为4mm的CoCr15钢珠作为弹丸对两种不同组织状态的TCA合金进行撞击试验,撞击速度为1.5km/s;观察撞击后不同厚度靶材的宏观损伤及微观损伤行为。结果表明:靶材的组织状态对靶材的宏观损伤行为有很大的影响;时效处理态的组织具有更高的绝热剪切敏感性,在中厚靶发生了绝热冲塞;退火态中厚靶的背面则发生了凸起。各种靶材的微观损伤形式基本相同,在弹坑附近出现了大量的绝热剪切带;微孔洞在绝热剪切带内形核、长大并连结成为裂纹。 相似文献
36.
气固紊流剪切流中颗粒弥散的拉格朗日模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
本文提出了一种对于气固两相紊流剪切流中圆形固体颗粒弥散的拉格朗日拟计算方法,其中考虑了颗粒间的磁撞对流体相和颗料相的影响,应用该方法对一气固紊流剪切流场进行了模拟计算,并对有、无颗粒间磁撞情况下的模拟计算结果与Lavieville用大涡模拟方法的研究结果进行了比较,并进行了讨论。 相似文献
37.
38.
蓝新艳%王应德%薛金根%王鲁 《宇航材料工艺》2005,35(1):35-38
采用自制单孔熔融纺丝系统,对熔融纺丝状态时聚碳硅烷(PCS)的流变特性展开了研究。结 果表明:PCS熔融纺丝时,喷丝板孔道中的剪切速率在102~104s-1之间;PCS熔体为切力变稀流体;非牛顿 指数n为0.6~0.95;黏流活化能Eη约为190~230kJ/mol,是一般成纤高聚物的2~5倍。表观黏度η为 20~60Pa·s,对温度变化非常敏感,可纺温区很窄。 相似文献
39.
余瑞莲%汪明%李弘瑜%杨云华%冯志海 《宇航材料工艺》2008,38(2):6-8
以苯乙炔封端聚酰亚胺树脂为基体,采用高温R1M工艺复合成型了T300碳布增强聚酰亚胺层合板,复合材料的Tg达351℃(DMA),材料在300℃弯曲强度保持率达90%以上,模量保持率达85%以上,层间剪切强度保持率达60%以上. 相似文献
40.
采用RFI工艺分别成型了648和5228A环氧树脂基复合材料层合板,其增强材料为碳纤维无屈曲织物,铺层方式为[(0,90)/( 45)]s;测试了两组层舍板的拉伸性能、弯曲性能和层间剪切性能并做了比较分析;对破坏形式和机理进行了探讨.结果表明:5228A相对于648环氧树脂膜有较宽的低黏度区域,较长的凝胶时间;5228A与648层合板相比,拉伸强度高106%,拉伸模量、泊松比接近;弯曲强度高58%,弯曲模量高16%;层间剪切强度高62%. 相似文献