不完整结构系统刚度可靠性分析

基于结构强度可靠性分析的基础之上，提出了不完整结构(结构系统中有部分元件已失效，但结构未变成机构仍具有一定的承载能力)刚度可靠性的分析方法。该方法考虑了元件因强度失效对结构系统刚度可靠性的影响，以条件概率的形式给出了不完整结构因刚度失效所对应的模式失效概率。并且导出了条件概率所对应的等效安全余量的形式，进而计算在各失效历程中的各失效模式之间的相关性和刚度失效概率。算例表明这样分析符合结构在变成机构之前在使用各阶段刚度可靠性的真实情况，为结构的合理利用起指导作用。     

飞行器机构可靠性

对飞行器机构物特点进行了讨论，针对它的运动性质将其运动过程分为三个阶段；开锁－运动－到位锁定，构造典型机构系统三个运动阶段的失效树，并建立三个阶段的功能可靠度的一般表达式和机构系统功能可靠度的计算式。     

TB200飞机襟翼操纵失效分析

1999年12月16日ＴＢ2008839号飞机在本场飞行训练长五边下滑着陆放襟翼时,左右襟翼放出约15°就卡死放不出。飞机着陆后机务人员检查襟翼时发现,操纵收放电门襟翼已不能正常收起或放下,稍用力扳动襟翼,襟翼便处于自由状态,表明襟翼操纵已失去控制。ＴＢ200飞机襟翼操纵失效在我院尚属首次出现的故障。我们当即打开飞机腹部底板检查襟翼操纵拉杆、摇臂,均固定牢固,传动灵活。再检查襟翼电机与涡杆传动机构,发现涡杆轴向运动失去控制,处于自由状态,故判定为涡杆传动机构失效。进一步分解检查涡杆传动机构,发现二级传动齿轮与涡杆啮合的内螺纹…     

纤维缠绕复合材料压力容器残余应力对强度的影响

本文介绍考虑残余应力σ_i~R 时纤维缠绕复合材料压力容器的强度计算方法.使用该方法计算了考虑和不考虑残余应力σ_i~R 时容器的爆破压力 P_c 和 P_(c').计算值与实测值比较后发现,残余应力对容器强度的影响是不可忽视的.     

[0/90]s层合板双轴载荷强度特性研究

本文提出了一个新的层合板最终失效强度准则,并在Ⅰ、Ⅳ象限应力空间对玻璃纤维增强环氧酚醛[0/90]s层合板进行了内压—轴载实验研究。实验结果表明:所提出的准则是可行的,该准则为开辟层合板唯象学强度准则的研究领域提供了一定的参考依据。     

热电偶失效机理及其在热处理炉测试中的应用

从热电偶的材料、使用环境和使用方法等方面对热电偶的失效机理进行了分析，针对热处理炉温场测试中的高精度要求，解释了AMS2750《高温测量法》标准中的相关要求，指出了一些热处理炉温场测试中需要注意的问题并给出相应的建议。     

一种新型辅助轴承的设计与试验

主动电磁轴承(AMB)的最大劣势在于承受外部冲击载荷的能力弱,必要时需借助辅助轴承承担其部分或全部载荷.本文介绍了一种新型辅助轴承--零间隙辅助轴承(ZCAB)的设计原理和试验情况.试验结果表明,ZCAB可在短时间内将AMB失效后坠落的转子重新平稳返回其回转中心,使转子继续正常工作.     

制作一发失效应急离场程序的必要性

自民航总局于2000年以咨询通告的形式下发《关于制定一发失效应急程序的通知》以来,各航空公司对此普遍反应冷淡,缺乏应有的积极性和主动性。究其原因固然是多方面的,例如缺乏程序制作人员、历史欠债过多以及对制作一发失效应急离场程序的认识模糊等,但这其中对于制作应急程序的必要性缺乏清晰的认识无疑是最根本的因素。因此,我们不妨从两种程序的异同点入手,对制作单发应急程序的必要性进行探究。一、一发失效应急离场程序与标准仪表离场的相同点(一)目标和要求的一致性从根本上而言,标准仪表离场程序和一发失效应急离场程序都是为航空器…     

服务的质量与可靠性

总结了学者对服务的学术解释和其区别于传统产品（硬件，软件）的特性，这些特性引起了评估服务的质量带有不可避免的主观性，比如，顾客满意度（Customer Satisfaction）不仅取决于服务提供商传递的客观价值，还取决于顾客期望（Customer Expectation）。另外，在制造业中产品与服务捆绑销售的模式使得服务可靠性逐渐成为可靠性工程领域中一个新的研究热点。充分认识服务的内涵，其失效的特点对理解评估服务质量的因素及研究服务可靠性是十分必要的。     

航空发动机主轴滚子轴承非典型失效机理

针对某航空发动机圆柱滚子轴承的非典型失效问题，基于滚动轴承动力学理论，考虑滚子动不平衡量及滚子与套圈挡边间的碰摩，建立高速圆柱滚子轴承的动力学微分方程组，采用预估-校正GSTIFF（Gear stiff）变步长积分算法进行求解，分析了轴承工况参数和结构参数对动不平衡滚子的最大歪斜角和滚子与挡边最大碰撞力的影响。结果表明：滚子最大歪斜角和滚子与挡边最大碰撞力大小随滚子动不平衡量、轴承内圈转速增加而增大，与径向载荷间未表现出明显的相关性；较小的轴向游隙能够有效抑制滚子歪斜，但会增大滚子与挡边碰撞力，存在合理的轴向游隙范围使得在滚子歪斜角不会过大的情况下滚子与挡边碰撞力较小；较小的保持架兜孔周向游隙与挡边负背角和较大的滚子球端面半径能够减小滚子最大歪斜角和滚子与挡边最大碰撞力。