全文获取类型
收费全文 | 390篇 |
免费 | 103篇 |
国内免费 | 57篇 |
专业分类
航空 | 373篇 |
航天技术 | 42篇 |
综合类 | 73篇 |
航天 | 62篇 |
出版年
2024年 | 4篇 |
2023年 | 16篇 |
2022年 | 28篇 |
2021年 | 39篇 |
2020年 | 27篇 |
2019年 | 30篇 |
2018年 | 15篇 |
2017年 | 18篇 |
2016年 | 21篇 |
2015年 | 11篇 |
2014年 | 25篇 |
2013年 | 20篇 |
2012年 | 26篇 |
2011年 | 34篇 |
2010年 | 27篇 |
2009年 | 23篇 |
2008年 | 16篇 |
2007年 | 22篇 |
2006年 | 10篇 |
2005年 | 3篇 |
2004年 | 8篇 |
2003年 | 6篇 |
2002年 | 9篇 |
2001年 | 14篇 |
2000年 | 3篇 |
1999年 | 1篇 |
1998年 | 15篇 |
1997年 | 13篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 15篇 |
1994年 | 9篇 |
1993年 | 2篇 |
1992年 | 4篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 2篇 |
1986年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有550条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
102.
针对裂纹一类的结构故障诊断问题,本文提出一种新的杆结构故障诊断模型,并给出一个实用算法,通过数值模拟研究,表明方法是可行的。 相似文献
103.
104.
针对单一减阻杆构型在有迎角来流条件下降热效果急剧下降的问题,提出了减阻杆和环形喷流组合构型的降热方案,对减阻杆和环形喷流组合构型进行不同来流和喷流条件下的数值模拟,得到了模型流场和壁面热流分布。研究结果表明:在组合构型的流场中,喷流受减阻杆后低压区的影响,未直接与自由来流作用,喷流压比从0.05至0.40,组合构型流场未出现长穿透模态和短传透模态转变,流场结构更为稳定;喷流包覆了减阻杆和钝头体壁面,再附激波和分离激波被推离壁面。0°迎角来流条件下,小喷流压比也有好的降热效果,喷流压比为0.05可以使减阻杆构型钝头体的壁面热流峰值降低到原来的一半以下;单一减阻杆构型在有迎角来流条件下,分离激波和再附激波直接作用在钝头体壁面上,钝头体壁面热流急剧上升。组合构型在有迎角来流条件下有明显的降热效果;随着迎角的增加,喷口处的背压升高,喷流对流场的干扰效应减弱,达到相同的降热效果需要更大的喷流压比;相同的喷流压比下,在再附着点前喷流,喷流膨胀更完全,降热效果更好;减阻杆和环形喷流组合构型相对于单一减阻杆构型,在小喷流压比下减阻效果增强。 相似文献
105.
为研究激波针对超/高超声速钝头飞行器进行减阻降热的相关特性,采用数值模拟方法对6种典型激波针构型的流动特征开展系统研究。给出了激波针长度、来流马赫数对流动特征的影响规律,并对其形成机理进行了探讨。结果显示:马赫数较低时,头部有扰流物的5种激波针在回流区即将分裂时减阻率最大;马赫数较高时,减阻率在回流区分裂前后出现局部峰值,但最大减阻率将出现在回流区分裂后更长的激波针长度下。马赫数为3时,6种构型减阻率达最大时的相对长度在0.8~1.2之间,相比而言,球型、半球型和双锥型的减阻效果最好,最大减阻率为45%~50%;圆锥型最差,为20%~25%,明显低于头部有扰流物的构型。相同的激波针长度下,头部有扰流物构型的减阻率随马赫数增大而增大,圆锥型则相反。流场回流区、分离激波、弓形激波、局部膨胀流动等导致的压力分布变化是构型整体阻力变化的主要成因。 相似文献
106.
潘家正 《南京航空航天大学学报》1991,(4)
本文对当今国外曾提出的紊流表面摩擦减阻新概念——“大涡破碎”(LEBU)进行了初步的风洞实验探索。将具有对称流线型剖面的二元小肋,沿垂直于气流的方向安置在平板表面的紊流附面层内某一高度处,收到了不同程度的减阻效果。实验中分别考察了小肋的安置位置L,安置高度H,迎角θ及相对厚度b等参数对减阻效果的不同影响。从紊流附面层涡结构的观点出发,提出紊流的“细化”作用是小肋对平扳减阻的根本原因,并认为改善紊流附面层的速度型是研究紊流减阻的一种手段。实验使用自制的高灵敏度摩擦天平,测得的减阻效果与Ludwieg—Tillman公式的计算结果基本一致。 相似文献
107.
108.
用销钉沿Z轴增强的复合材料越来越多用作承力构件,Z销钉是一种不连续的、穿过层合板的增强体。虽然层合板中的纤维大致是在一个平面上,但Z销钉是沿垂直方向穿过或者与层合板厚度成一定角度。Z销钉是一种微型拉挤复合材料杆,对复合材 相似文献
109.