全文获取类型
收费全文 | 943篇 |
免费 | 221篇 |
国内免费 | 170篇 |
专业分类
航空 | 848篇 |
航天技术 | 105篇 |
综合类 | 139篇 |
航天 | 242篇 |
出版年
2024年 | 14篇 |
2023年 | 51篇 |
2022年 | 72篇 |
2021年 | 67篇 |
2020年 | 59篇 |
2019年 | 54篇 |
2018年 | 41篇 |
2017年 | 55篇 |
2016年 | 51篇 |
2015年 | 40篇 |
2014年 | 54篇 |
2013年 | 30篇 |
2012年 | 43篇 |
2011年 | 76篇 |
2010年 | 59篇 |
2009年 | 56篇 |
2008年 | 56篇 |
2007年 | 69篇 |
2006年 | 38篇 |
2005年 | 32篇 |
2004年 | 26篇 |
2003年 | 40篇 |
2002年 | 30篇 |
2001年 | 30篇 |
2000年 | 22篇 |
1999年 | 29篇 |
1998年 | 20篇 |
1997年 | 18篇 |
1996年 | 17篇 |
1995年 | 12篇 |
1994年 | 10篇 |
1993年 | 10篇 |
1992年 | 12篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 9篇 |
1989年 | 12篇 |
1988年 | 3篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 2篇 |
排序方式: 共有1334条查询结果,搜索用时 46 毫秒
31.
32.
用数值计算的方法研究了冲击-多斜孔壁复合冷却方式的冷却特性,在保证当量开孔面积相同且压降相同的前提下,研究了冲击孔壁与多斜孔壁开孔面积比 变化对冷却特性的影响。研究发现,随着冲击孔与多斜孔开孔面积比减小,多斜孔壁气膜出流速度降低,气膜覆盖增强,冲击换热系数呈增大趋势,使得模型冷却效果增强;多斜孔壁热侧、冷侧与多斜孔孔内换热量随开孔面积比减小而减小,多斜孔内换热量在模型总体换热量中所占比例逐渐增加。 相似文献
33.
34.
在静止条件下,通过数值模拟的方法对接近真实的带前缘涡轮工作叶片腔模型内的流动与换热进行了分析.结果表明:腔内斜肋引发的三维涡对换热产生了巨大的影响,在一倍肋高范围内, Y-Z 和 X-Y 平面上都出现了肋后涡,使得此处传热系数降低;在 X-Z 平面上,第2通道产生一对方向相反的涡,第3通道只产生一个涡.两个通道中的涡都占据整个横截面,这些涡增加了通道流阻.冲击和气膜流动主导了前缘通道内的换热,冲击产生的一对涡加强了流动掺混,促进了前缘吸、压力面上的换热,而高速的气膜出流推动了这一过程.相同流量工况下,第2通道带肋表面的平均换热和局部换热都是最好的,而光滑的第1通道总压降最小,综合换热性能在各个通道中最高.随着雷诺数的增加,各通道吸、压力面的局部换热和平均换热都增强,但压降系数变化不大. 相似文献
35.
36.
脉冲爆震燃烧室管壁冲击冷却效果的数值研究 总被引:2,自引:2,他引:2
根据实验测量的脉冲爆震燃烧室壁温沿程分布,推算出符合脉冲爆震燃烧室特定频率下的准稳态热流阶梯分布;在此基础上,针对叉排阵列射流冲击冷却的脉冲爆震燃烧室壁面温度分布进行了数值计算.研究表明,由于冷却气流通道端壁效应的影响,靠近爆震燃烧室尾部的射流孔的冲击射流速度较大,热流最大的燃烧室尾部管壁的温度可以得到有效的降低,而燃烧室中部的射流由于受到前排射流形成的横流影响,对管壁的冲击冷却效果较弱,使得壁面温度的峰值向中部转移.在相同的环形冷却通道进口雷诺数下,阵列射流孔宜布置在脉冲爆震燃烧室中部,射流冲击间距比Zn/d=1.5时,管壁的峰值温度最低而且整体的平均温度最小,较小的冲击孔直径对应的冲击冷却效果较好. 相似文献
37.
38.
39.
原有的冲击后压缩试验夹具无法防止薄板的整体失稳,为了获得正确的破坏模式,通过有限元分析设计了新的试验夹具。试验证明了新夹具的有效性,没有改变试件原有的应力状态,可以获得与标准试验相同的破坏模式。对比了不同铺层比和不同材料复合材料薄板的冲击后压缩性能。试验结果表明铺层比对冲击后压缩强度的影响很大,不同铺层比层合板的冲击后压缩破坏应变基本一致,织物铺叠层合板的CAI性能略与单向带铺叠的层合板差别不明显。 相似文献
40.