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51.
序言笔者在做更换CFM56-5B发动机瞬时放气活门TBV工作时,拔出低压燃油关断活门跳开关1QG、3QG后,在实施更换过程中发生了燃油大量泄露的现象,由此萌发深入研究低 相似文献
52.
低压CMOS折叠共源共栅混频器的设计 总被引:1,自引:1,他引:0
基于SMIC 0.18μmCMOS工艺,采用一种折叠共源共栅结构,设计实现了一种低压CMOS折叠共源共栅混频器,解决了传统Gilbert混频器中跨导级与开关级堆叠带来的高电源电压问题,以及在跨导级的高跨导、高线性与开关级的低噪声间进行折衷设计的难题.该混频器核心电路尺寸为165μm×75μm,当射频信号、本振信号和中频信号分别为1575.42MHz、1570MHz和5.42MHz时,仿真表明:该混频器转换增益( GC )为15dB,双边带噪声系数为12.5dB,输入三阶截断点为-0.4dBm,在1.2V的电源电压条件下,功耗为3.8mW,可用于航空航天领域的电子系统中. 相似文献
53.
为进行大涵道比航空发动机低压涡轮转子同心度的精确测量与控制,根据其多级耦合的结构特点和0.05 mm转子同心
度的控制需求,开展了基于基准控制的低压涡轮转静子高精度装测一体化方法研究。通过基准调节方法实现测量基准与回转轴
线重合,消除了定位误差;通过基准保持方法避免了装配操作对基准的影响,保证了测量基准姿态的一致性;结合质心对转子不平
衡量的影响,搭建了专用测试系统,实现对低压涡轮转子同心度的装配结果管控。将该方法应用于发动机低压涡轮转静子装配,
结果表明:实现了0.0125 mm转子跳动的精确测量,有效避免了低压涡轮转子初始不平衡量超差,减少了重复装分工作,提高了装
配质量和效率,对多级部件同心度的高精度测量具有工程指导意义。 相似文献
54.
针对发动机结构特点和低压涡轮转子叶片动应力测量要求,提出一种基于应变片和遥测技术的低压涡轮转子叶片动应力测量方案。在不改变发动机振动激振因素的情况下,该方案通过整机结构改装设计,解决了测试系统布置、冷却方案设计、应变片走线和改装转子动力学评估等问题。相比于应变片+引电器测量方案,该动应力测量方案具有改装结构小、冷却方案简单、应变片存活率高、验证成本低等优势。通过在发动机上开展的专项动应力测量试验,验证了设计的动应力测量方案的可行性,为低压涡轮转子叶片动应力和阻尼效果的评估提供了试验数据。可为开展整机环境下低压涡轮转子温度场测量等提供技术支持。 相似文献
55.
低压2/3级导叶外机匣低压涡轮二级导叶安装槽宽度若超限,将造成低压涡轮二级转叶前缘叶根磨损,严重时将引起叶片断裂,导致发动机空停。本文通过对RB211-535E4发动机低压涡轮二级转叶前缘叶根磨损问题的研究和分析,总结维修经验,提出排故方法,解决了故障,并在后续的维修过程中得到了应用和验证。 相似文献
56.
针对航空发动机低压涡轮导向器内环密封气压试验过程中O型密封胶圈与导向器内环试验件之间的密封摩擦力导致
应变和位移试验结果非线性的问题,通过导向器内环气压试验与有限元分析相结合的方式得到了密封摩擦力随气压载荷变化的
公式,并通过有限元分析了密封摩擦力对试验结果的影响。结果表明:在试验过程中O型密封胶圈与导向器内环之间的密封摩
擦力随气压变化曲线可简化为以0.1 MPa气压载荷为转折点的分段函数;考虑摩擦力的有限元计算结果与试验测量结果基本一
致;不考虑摩擦力的有限元计算结果比试验测量位移值大6.6%,A、B应变计粘贴处应变的计算值比试验值分别大13.5%、3.0%。
由于导向器内环在实际工作中不承受摩擦力,因此在试验过程中低压涡轮导向器内环的受力状态相比于其考核要求状态有较大
差距,需改进试验装置以消除密封摩擦力对涡轮导向器内环气压试验的影响。 相似文献
57.
58.
59.
通过对一起波音737NG飞机备用液压泵低压灯亮故障的分析,从宏观和整体的角度理解液压系统各部件之间的关联关系,为类似故障的排除提供参考。 相似文献
60.
在汶川抗震救灾中,我国政府及时下达了出动大型运输机和直升机群参加救援的命令,友好国家和国际社会也积极参与救援活动,其中就包括俄罗斯的米-26重型运输直升机。马不停蹄奔忙一线米-26重型运输直升机,早在1986年苏联切尔诺贝利核事故中就曾大显身手。当时,苏军出动多架米-26直升机,从空中投放稀释核尘埃的碳化硼,终于将 相似文献