全文获取类型
收费全文 | 4888篇 |
免费 | 1189篇 |
国内免费 | 640篇 |
专业分类
航空 | 4299篇 |
航天技术 | 612篇 |
综合类 | 692篇 |
航天 | 1114篇 |
出版年
2024年 | 70篇 |
2023年 | 226篇 |
2022年 | 289篇 |
2021年 | 324篇 |
2020年 | 309篇 |
2019年 | 322篇 |
2018年 | 216篇 |
2017年 | 272篇 |
2016年 | 287篇 |
2015年 | 237篇 |
2014年 | 308篇 |
2013年 | 264篇 |
2012年 | 306篇 |
2011年 | 306篇 |
2010年 | 259篇 |
2009年 | 235篇 |
2008年 | 232篇 |
2007年 | 219篇 |
2006年 | 170篇 |
2005年 | 194篇 |
2004年 | 192篇 |
2003年 | 144篇 |
2002年 | 139篇 |
2001年 | 142篇 |
2000年 | 119篇 |
1999年 | 99篇 |
1998年 | 95篇 |
1997年 | 74篇 |
1996年 | 95篇 |
1995年 | 89篇 |
1994年 | 63篇 |
1993年 | 75篇 |
1992年 | 82篇 |
1991年 | 59篇 |
1990年 | 56篇 |
1989年 | 71篇 |
1988年 | 34篇 |
1987年 | 23篇 |
1986年 | 11篇 |
1985年 | 6篇 |
1984年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有6717条查询结果,搜索用时 843 毫秒
251.
252.
本文给出了用面元法计算亚、超音速流中全机侧滑气动特性的方法。将飞机外形表面分成大量的面元。机身表面上的每个面元含有一个常值源分布,机翼和尾翼弦平面上的每个面元含有一个常值涡分布和一个线性变化的源分布。涡分布和源分布的强度用在控制点处满足法向元穿透速度的边界条件确定。因为不需要侧缘平行于自由流方向,所以对同样的飞机在考虑的所有侧滑角下仅需要一级面元。假设尾涡不偏转,在尾涡面上布置附加的常值涡分布,以 相似文献
253.
本文实验研究大后掠三角翼前缘集中涡的形成,物理图画,动态迟滞特性以及影响动态迟滞特性的因素。研究方法为三角翼俯仰振动中的动态同步多片光涡流动显示。研究发现:与静态实验相比,三角翼俯仰振动在上仰过程前缘集中涡延迟破碎,在下俯过程中前缘集中涡的恢复生成又滞后于定常情况。在同样实验条件下,增加折合频率,前缘集中涡破碎过程进一步延缓了,增加来流速度,动态迟滞效应有所减弱。 相似文献
254.
255.
256.
257.
本文简要介绍了Y—7飞机失速特性适航试飞试验机概况,试飞方法和程序、测试技术及数据处理方法;较详细地介绍了Y—7飞机在巡航、进场和着陆三种构形下,由试飞获得的失速速度和失速特性。 相似文献
258.
连翼机具有前、后机翼,前翼后掠上反,后翼前掠下反;后翼在前翼展60%~100%之间与前翼相连。其前视图和俯视图均构成菱形。在低速风洞中对连翼机进行了纵向及横向测力实验,其中包括前、后翼几何参数改变对气动特性的影响。实验表明,与常规飞机相比连翼机具有如下优点:诱导阻力小,升阻比大且具有较好的失速特性。改变连翼机前翼上反角和后翼下反角对纵向气动特性影响不大,对横向气动特性有明显影响。减小前翼外段的后掠角可使俯仰特性得到改善。 相似文献
259.
叶片盘的旋转失速振动响应分析 总被引:6,自引:0,他引:6
稳定气动力状态下的叶片盘的模型由连续系统组成。利用弹性和波动理论以获得叶片盘响应。响应是带有波动模态阻尼的模态解。由模态解,可以得到共振相对转速的表示方法和解释试验中的某些现象,此外,讨论了在气流稳定和失速状态下的广义共振情况。最后得出的结论是:在均匀稳定气流中不出现波动响应,但在失速流动下,波动响应呈随机的波动振动,而此时不产生驻波共振。 相似文献
260.