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901.
902.
DD3单晶高温合金慢拉伸断裂行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了镍基单晶高温合金DD3在五种不同温度下的慢拉伸(拉伸速率为0.05mm/min)的断裂行为。试验结果表明:杨氏模量在室温与873K之间具有反常变化,在873K以上DD3的弹性模量与温度关系具有正常变化;DD3单晶高温合金的屈服强度在室温和1033K(极点温度)之间保持不变,在1033K以上,屈服强度随温度升高急剧下降;在极点温度处DD3的延伸率最差;扫描电镜观察表明:从室温一直到1033K在DD3的拉伸变形过程中开动的滑移系具有强烈的择优性,从而导致变形的不均匀及断口上断面较平整。DD3的拉伸断裂在微观上主要呈现韧性断裂特征。 相似文献
903.
904.
风洞天平地轴校正的修正方法 总被引:1,自引:0,他引:1
针对风洞天平体轴校正与地轴校正之间的差别 ,建立了一种修正方法。该方法根据加载后的变形测量将地轴校正的载荷修正为体轴系的载荷 ,以得到体轴系天平公式。为用地轴校正台获得体轴校正结果开辟了一条新途径。对比结果表明该修正方法是行之有效的。 相似文献
905.
一、复杂三维盘体网格划分的基本策略 图 1为含偏心孔的压气机盘实体 ,略去其与盘强度分析无关的若干细节 (如榫槽和花边 )。图 1 偏心孔的压气机盘实体对于图 1所示的压气机盘 ,根据其周期对称性取 30°扇区为分析对象 ,含半个偏心孔。这是一个非常复杂的几何域 ,其分网时遇到的主要困难是形体不规则和三维各向尺寸差异过大。广义上说用自由网格生成技术是可行的 ,但是实际上是行不通的。主要原因有 :( 1 )为了使单元自身的几何性质保持良好 ,对四面体、五面体单元畸变值要大于 0 .4,六面体单元畸变值要大于 0 .7。这势必导致节点数剧… 相似文献
906.
本文通过激波管二维光测模型实验和采用矩形网格的FLIC方法进行数值计算两种手段针对平面激波绕矩形障碍物后的绕射与反射的问题进行了分析和研究。文中给出了绕射波的波形以及平面激波绕过矩形障碍物后与地面相互作用而产生的从规则反射到马赫反射的波系图案。本文考虑了入射激波马赫数M_i及不同矩形障碍物高度H的影响,并将二维光测模型实验同数值计算的结果进行了比较。 相似文献
907.
本文研究了Ni_3Al基合金的元素组成、组织控制及其与力学性能之间的关系。探索表明:B、Al、Mo是影响Ni_3Al基高温合金组织与性能的三种主要元素;γ’单相区的尺寸和数量对合金性能有重大影响;一定数量的热稳定性良好的γ相是Ni_3Al基合金取得高性能的基本保证。 相似文献
908.
909.
本文根据Hill屈服准则以张量形式推导出正交各向异性材料的弹塑性刚度,并进而导出在三维和二维情况下对应的弹塑性刚度矩阵的显表达式。所得到的公式在形式上与各向同性材料的弹塑性刚度矩阵十分类似。所以。根据本文的公式,用有限元求解时,就能很方便地将现有的各向同性体弹塑性分析的实用程序改换为正交各向异性体弹塑性分析的实用程序。作为例子,选择了一个非线性有限元通用程序,用本文公式在其三维元素的材料库中建立了新模块,并就三维悬臂梁进行了计算。 相似文献
910.