迎角直到60度旋转体涡流的多重线涡模型

本文用改进的多重线涡模型计算大迎角低速旋转体的对称和非对称涡流。通过给定物面上对称或非对称的分离线位置,现在提出的算法有效地解决了涡强度与自由涡线位置的迭代匹配问题,首次得到了迎角大到60度的涡流数值解。对一个切拱头体计算出的气动力特性与实验结果相符。     

单边缺口板材试样的J积分试验标定

 单边缺口试样的J积分,当取其缺口内表面为积分回路时,有特别简单的形式,即,并可进一步简化为,其中。 本文对两种单边缺口试样（缺口根部曲率半径ρ分别为20毫米和9毫米）,测定了缺口内表面的应变分布ε（θ）,再经应力-应变曲线转换成形变功密度分布W（θ）,最后通过数值积分求出系数A。试验结果与考虑了Weiss塑性区修正的线弹性断裂力学方法做了比较。     

小型固体火箭发动机燃烧室绝热层成型工艺研究

通过绝热层胶料及共浇注体的性能测试和对燃烧室绝热层的各种试验，探讨了配心压注整体成型工艺条件，分析了该工艺的关键技术和控制绝热层表面质量的方法，考核了绝热层的设计和使用性能。实验结果表明：该工艺生产的燃烧室绝热层性能良好、外观光亮、质量稳定、合格率达到100％。     

光电式固体推进剂燃速测定仪

提出了固体推进剂燃速测定的新方法——光电转换法.在对光电法(光电式、激光式)燃速仪的测量原理及结构的分析的基础上,剖析了测量精度的提高方法.最后,通过实验测量数据给出了该方法的实验精度.     

韧化处理300M钢的孔挤压强化机制

利用Ｘ射线衍射仪和ＴＥＭ等微观结构分析手段，探讨了韧化处理后３００Ｍ钢的孔挤压强化机制。研究结果表明，经孔挤压强化后，疲劳强度极限从σ０．１＝４１０ＭＰａ提高到σ０．１＝５３０ＭＰａ。其强化机制的来源是多方面的，包括在强化层内宏观残余压应力的产生，晶面的拉伸和压缩，晶格的弯曲和歪扭，位错密度的升高，胞状位错的形成，部分残余奥氏体向形变马氏体的转变，孔壁表面粗糙度的降低。当孔边承受交变应力时，由于以上强化机制的综合作用，从而提高了疲劳强度。     

跨声速粘性流中的翼型设计与分析

本文采用一种数值方法设计和分析跨声速翼型。几个算例表明,对于激波/边界层弱干扰和强干扰情形,该方法的结果与风洞实验值吻合良好。但是,当翼型表面出现分离时,两者的差别较大。     

用N－S方程计算翼型非定常粘性大攻角绕流

本文给出了用ＮＳ方程对翼型非定常粘性大攻角绕流的数值模拟。控制方程为二级时均可压缩完全ＮＳ方程；湍流模型采用双层代数涡粘性模型￣［１］。使用近似因式分解ＡＤＩ差分格式离散求解，网格是用保角变换方法生成的相对翼型固定的Ｃ型网格。本文给出两类典型非定常绕流数值模拟结果：翼型过失速常攻角周期流动和大攻角强迫俯仰谐振非定常绕流。并与国外的实验和计算结果进行了比较，表明了本方法准确、高效的特点。     

环量控制尾梁实验研究

介绍了带环量控制尾梁的直升机模型在风洞中和旋翼下的测压实验。根据测量数据计算出尾梁上气动力随环量控制参数的变化情况，并绘制成曲线。主要研究动量系数和缝隙几何参数对圆柱尾梁上气动力的影响。     

气膜冷却对涡轮叶片表面压力分布的影响

一、试验设备及试验件试验是在燃气涡轮研究所涡轮叶片综合冷却效果试验器上进行的。其试验设备详见文献[1 ]。试验段由七个叶片组成六通道的扇形叶栅。在试验段中 ,除中间一个为主试验叶片外 ,其余六个叶片均为陪衬叶片。在扇形叶栅试验段前、后和叶片冷气进口处 ,都装有总温、总压和静压测试受感部 ,用于监视和测量试验状态参数。鉴于试验器所能提供的参数 (压力、温度和流量 )均达不到发动机真实状态 ,故本试验是在保证叶片几何相似 ,流动相似、热相似和各试验状态折合流量相同的前提下进行的。为了便于各状态试验结果分析比较 ,始终保持…     

一种基于SPIHT的ROI图像编码

感兴趣区域的ROI（Region of Interest）编码是正在制订的静止图像压缩国际新标准JPEG2000支持的一种创新方法,在渐进重构的初始阶段,ROI的保真度高于图像其余部分（背景）,该方法可观地节省了传输时间和存储空间。由于SPIHT是嵌入式编码,所以在按一定比例放大ROI系数（或者按一定比例缩小背景系数）后,ROI便可以比背景更快更清晰的重构出来。