U形管内含水航空燃油流动及换热特性数值模拟

为探究航空发动机燃油管路内流动及换热特性,建立发动机外部U形燃油管路含水燃油离散相模型（DPM）进行数值模 拟。结果表明：体积含水率（≤10%）越高,U形管全管段的压降梯度越大,换热系数越高;流动分离、迪恩涡、离心力作用和油水两 相相互作用导致流动阻力增大,是弯管段压降梯度明显大于一般直管的主要原因。不同流量条件下：迪恩涡引起的燃油横向输运 和二次流流速分布对弯管段的周向换热不均现象影响较大,弯管内、外侧的换热系数大小关系可以根据弯管段迪恩数判定。环境 温度不变,流量越大,U形管全管段压降越高,沿程换热系数越大,且含水率越高,流量对压降梯度的影响越明显;流量不变,环境 温度越低,U形管全管段压降越高,沿程换热系数越小。     

中心分级燃烧室头部冷态流场特性实验研究

为了深入研究中心分级燃烧室的流场特性,采用PIV方法对其头部冷态流场开展了实验研究,重点分析了中心分级燃烧室头部流场的结构特征以及主燃级旋流数对头部流场的影响。实验结果表明：中心分级燃烧室头部典型流场结构形成一个较大的中心主回流区、较小的端部回流区及角回流区,主、预燃级气流的相互耦合过程分为独立射流、气流掺混和气流合并三个阶段。主燃级旋流数对头部流场结构影响较大,随主燃级旋流数增大,主、预燃级气流耦合作用减弱,回流区分布形态发生较大变化,新的流场结构特征为中心主回流区范围明显收缩,端部回流区向下游延伸,在主、预燃级之间剪切层形成较长回流区。针对该中心分级燃烧室头部,主、预燃级气流由耦合流动变为解耦流动的临界主燃级旋流数为0.8~1.0。     

几种金属材料在2.6～7km/s弹丸撞击下的损伤行为

研究了ＬＹ１２、ＬＦ６、ＴＡ６、３０ＣｒＭｎＳｉＡ四种靶材在２．６￣７ｋｍ／ｓＧＣｒ１５高速弹丸碰撞下的损伤行为。结果表明，弹坑深度和直径一般随弹丸速度ｖ０的增大而增大，但在４ｋｍ／ｓ〈ｖ０〈５ｋｍ／ｓ碰撞速度范围内，弹坑深度和直径随ｖ０的增大而减小。对于所研究的弹靶材料的组合，在ｖ０≈５ｋｍ／ｓ时，弹丸侵长驱支材的能力都下降到最小。在量纲理论分析基础上，应用最小二乘法处理试验数据得到２．６ｋｍ／     

悬臂对称三角形板的弯曲

悬臂板的弯曲问题是平板理论中的难题之一,清华大学的张福范教授,自1979年以来,应用迭加的方法,获得了悬臂矩形板在均布、集中外载情况下弯曲问题的准确解。 本文应用三角级数的方法,获得了悬臂对称三角形板在均布外载条件下弯曲问题的准确解。     

对抗NMD／TMD的技术

国家导弹防御系统(NMD)和战区导弹防御系统(TMD)一起构成了美国的弹道导弹防御系统。简要介绍了NMD/TMD的构成,讨论了有效的对抗技术,研究了电子战系统对NMD/TMD的信息攻击手段。     

人在回路控制指示器信号速率提取特性的描述及最优控制律

控制指示器显示信号的速率提供了人在回路控制的预测信息。本文根据人眼对观测目标位置信息及其运动速度信息的感知特性，提出人眼并行地感知位置幅度和“量测”运动速度等假设，由此给出了操纵者对显示信号速率提取特性的简洁有效的构造性描述。仿真结果与已有的实验数据相比较得到了较好的验证。     

涡轮冷吹风试验中力传感器的现场标校方法

为了今后在涡轮冷吹风试验中对扭矩和轴向力传感器有一个正确的标校方法,在总结已有经验的基础上,分析论述了正确的扭矩和轴向力传感器的标校方法.该方法已经过试验验证,可作为今后这两个传感器现场标校的工艺规范执行.     

固体火箭推进剂药柱优化设计方法的进展

根据对有关文献的分析,介绍了模型搜索技术结合简化性能模型的优化设计方法,该方法是以发动机的推力-时间曲线为优化目标进行药柱几何形状的优化设计,简化了设计分析,达到了“速度和精度”的折中要求,大幅度的缩短了设计周期.     

空间机器人的遥操作

本文分析了空间机器人遥操作的特点，时延对空间机器人遥操作的影响，总结了空间机器人遥操作的指令模式和控制模式，展望了空间机器人遥操作的发展前景。