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971.
972.
针对现有航空发动机磨损状态评估方法的局限性,基于光谱分析和自动磨粒检测2种滑油分析方法的结果,提出了1种新的融合评估方法。结合专家经验,将各监控对象的磨损量和磨损率进行模糊推理,得到发动机的磨损状态可能向量,解决了发动机磨损状态评估过程中的模糊性问题。在决策层,运用D-S证据理论对2种滑油分析方法的推理结果进行融合时,考虑2种滑油分析方法的有效性,基于粗糙集理论与专家经验求得二者的可靠程度,最终得到更为合理的评估结果。实例表明:该方法可有效融合多种检测信息,解决评估过程中的不确定性问题,并可得到较为准确的评估结果。 相似文献
973.
针对北斗二号系统中AS(Authorized Service,授权服务)采用的BPSK(10)、BOC(14,2)、BOC(15,2.5)信号,研究如何抑制多径效应对AS信号跟踪的影响,提高定位精度.对3种信号的自相关特性及功率谱密度进行比对,并在对基于码跟踪环的EML(Early Minus Late,早减迟)和HRC(High Resolution Correlator,高精度相关器)技术进行分析的基础上,将这2种技术用于北斗二号AS信号的多径抑制.仿真表明:EML和HRC均适用于北斗二号AS信号,采用EML时,对BOC(14,2)、BOC(15,2.5)的多径抑制性能优于对BPSK(10)的;采用HRC时,对BPSK(10)的多径抑制性能优于对BOC(14,2)、BOC(15,2.5)的;对于BPSK(10),HRC较EML在误差包络面积上多径抑制性能提高约89.7%;对于BOC(14,2)、BOC(15,2.5),HRC和EML多径抑制性能相当,而EML的计算量相对较小因而整体性能更优;通过减小相关器间隔和增大带宽,可提高多径抑制性能,对BPSK(10)的效果比对BOC(14,2)、BOC(15,2.5)的更为明显. 相似文献
974.
不同出口形状S形喷管的RSC特性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用超椭圆方法、面积变化规律及中心线变化规律设计了三种出口形状的S形喷管,结合等效边缘电磁流(EEC)法和迭代物理光学(IPO)法开发了计算程序;EEC法分析喷管出口边缘产生的绕射场对S形喷管的雷达散射截面(RCS)的贡献;IPO法分析S形喷管腔体产生的散射场对S形喷管RCS的贡献;通过对两种电磁场所产生的电磁波的矢量叠加计算S形喷管的总RCS;在此基础上,研究了3种不同出口形状的S形喷管的RCS特性.结果表明:出口形状对RCS影响较大;圆形出口是3种S形喷管中RCS最小的;相互错位的锯齿修型可有效减小喷管的RCS;喷管的S形结构设计使得全局探测角内总散射场的RCS不关于0°探测角对称,并使得最大RCS移向正探测角. 相似文献
975.
利用有限元法计算模拟了紧凑拉伸和中心裂纹两种试样在Ⅰ型平面应力条件下的裂纹准静态扩展过程。结果表明:两种不同的薄板试样中扩展裂纹尖端约束和应力场完全满足静态裂纹HRR奇异性解的相应要求,即对于扩展裂纹J主导裂端场条件依然有效。值得注意的是:与平面应变情形相反,在平面应力条件下,较高的J主导水平发生在纯拉伸条件下,而较低的J主导水平发生在纯弯曲条件。由两种试样实测及有限元计算模拟的平面应力J阻力曲线符合良好。因而,作为一个独立于试样几何的准则,平面应力J阻力曲线适于表征材料抵抗裂纹稳态扩展阻力,并且能够合理地用于评估给定材料状态条件下的薄壁含裂纹构件和结构的安全性。 相似文献
976.
977.
基于主成分分析的混合象元分解 总被引:2,自引:0,他引:2
本文主要介绍基于主成分分析的混合象元分解。通常,主成分分析用于图象增强和数据空间维数的压缩,不改变数据的空间结构。文中引入了目标检验方法,利用它可达到对混合象元的分解。由于卫片的分辨率有限,混合象元大量存在于遥感图象中,而混合象元的存在是导致异物同谱和同物异谱的一个重要原因。若能实现混合象元的分解,就可为深入应用遥感资料提供有力帮助。 相似文献
978.
应答接收机误码测试系统是在微波频段测试接收机误码率的测试设备.该设备由微波组件、编码组件、分析组件三部分组成,结构灵活、便于携带,适合外场测试;本系统可以模拟雷达发射信号、接收机输出信号,可以输出伪随码、固定码和各种轨迹数据,是应答机系统联试中重要的工具.描述了该测试系统的组成、原理、软件流程并给出应用结果. 相似文献
979.
基于综合冷却效率模化理论和匹配原则,采用红外测温技术测量了加力燃烧室双层壁隔热屏的综合冷却效率分布,分析了气膜孔与冲击孔面积比( 1、2、3、4)和动量比(I=0.02-0.88)等参数对加力燃烧室双层壁隔热屏冷却特性的影响规律。研究结果表明:综合冷却效率分布由冲击冷却、气膜冷却及冲击孔和气膜孔的相对位置决定。高冷效区域集中在冲击驻点附近和气膜覆盖的区域。沿着主流的流动方向,气膜板下游的综合冷却效率高于上游的综合冷却效率。随着动量比的增大,综合冷却效率增大。随着气膜孔与冲击孔面积比的增大,气膜板上游的综合冷却效率主要是由于冲击换热的增强而增大,气膜板中下游的综合冷却效率是由于冲击换热和气膜冷却效果的增强而增大。气膜孔与冲击孔面积比由1增大到3,面平均综合冷却效率提高72%,气膜孔与冲击孔面积比由3增大到4时,面平均综合冷却效率提高了12%。 相似文献
980.