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991.
阎云聚  顾家柳  徐明 《航空学报》1993,14(8):365-371
借助于子结构模态综合法,为研究真实的失调叶片盘耦合振动问题提出了一种非常接近于实际叶片盘的力学模型和简便的理论分析方法;并通过对一个实际失调叶片盘的强迫振动试验,对力学模型、计算公式和程序进行了考核验证。结果表明,试验与计算相当吻合。  相似文献   
992.
魏邦明 《航空学报》1987,8(10):553-556
前言 信息科学基本问题之一,是对信息本质的探讨。理论界认为,信息是现象与知识的中介,是事物运动状态或存在方式的直接或间接的表述。信息不同于现象,也不等同于知识,现象与知识都处于信息的两端。信息来源于物质又不同于物质,它可以脱离物质  相似文献   
993.
朱志华  陈生玉 《航空动力学报》1987,2(3):273-275,288
RST-6数字式发动机电子调节系统是以WZ-6G发动机为调节对象,以天然气为燃料,带动负载为100y190-7离心水泵,RST-6系统由传感器,电子控制箱(包括CMC-80为控制中心的单板机)及供气装置等三大部件组成。   相似文献   
994.
汤瑞新  李平 《航空动力学报》1987,2(3):264-266,287
我们用BASIC语言设计了根据频响数据辨识传递函数模型(以下简称模型)的应用程序。在计算机上对八个模型的频响数据进行了辨识,结果较吻合。 一、原理和误差判定准则 1.原理 应用最小二乘原理,使试验结果C(jω1)和辨识结果Ga(jω1)的误差平方和为最小。   相似文献   
995.
晏砺堂 《航空动力学报》1987,2(3):246-248,284
一、一种理想的转子稳态幅频线 一个转子如采用不同刚性的支承,则转子支承系统的幅频特性(r~ω)线不同。图1中虚线示出同一转子采用低刚性引和较高刚性K2′支承时的幅频特性线1和2。有人想利用改变支承的方法来减小通过临界转速时的振动。方法是对图1(a)情况在转子角速度ω≤ω时使支承刚性为k2′,ω≥ω时变支承刚性为K1′;对图1(b)的情况则在ω≤ω和ω≤ω≤ω+Ⅲ支承刚性.   相似文献   
996.
陈松淇  徐建康 《航空动力学报》1987,2(2):117-120,185
本文提出一个利用谐波平衡原理将非线性元件的作用力线性化的方法。非线性元件装于多自由度系统,系统在非线性元件处的运动含有与作用于系统的外谐和力非同步的分量。文中给出等效线性力参数的表达式,它们可通过一定的迭代步骤算出。文中以装有非同心型的挤压油膜阻尼器的不平衡刚性转子的次谐波响应为例,比较了用本文的方法与用Runge-Kutta法所得的计算结果。   相似文献   
997.
本文介绍了一种賦形波束天线用的圆极化馈源。讨论了形成賦形波束的多馈源天线的特殊问题,通过理论及其实验以及它们的相互比较,说明了十字膜片馈源对于解决这类问题的适用性。比较了不同种类馈源对天线覆盖区增益的影响,从而进一步证明了十字膜片馈源的优点。  相似文献   
998.
我们在进行某一环形燃烧室扇形形试验件的试验研究时,用热电偶测量了燃烧室内的温度分布。一般来说,热电偶不能获得与热燃气同样的温度,这是因为热电偶和周围环境有着辐射能量的交换。通常是热电偶节点向冷的壁面辐射能量。在稳态时,燃气通过对流传热向热电偶节点提供能量来平衡这一损失。这就是说,热电偶节点测得的温度较燃气的真实温度要低,这一温差就是由辐射热损失造成的。下面介绍对此热辐射损失进行修正的一个简化方法。   相似文献   
999.
鲁启新  庄忠良 《航空动力学报》1986,1(2):161-163,190
航空叶片的疲劳断裂是发动机的常见故障之一,为了研究其失效机理,国内外都采用恒定应力疲劳寿命试验。叶片的疲劳载荷主要以数值分析法来给出,或者按台架试车中实测到的最大振动应力作为载荷,试验做到各组样品均有一定数量的产品发生失效为止,用它来估计产品的各种可靠性特征。传统采用的试验方案是人工操作开环控制激振。   相似文献   
1000.
本文提出了符合发动机物理模型的多变量非线性方程组的降阶处理方法,与其它各项措施相配合,可以使双轴涡喷、涡扇发动机在任何飞行状态和任何油门位置下的稳态特性计算以及在任何飞行条件下从慢车到最大状态的加速过程计算都能获得比较满意的结果。   相似文献   
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