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881.
盘形锥齿轮的横向振动特性分析   总被引:2,自引:1,他引:2       下载免费PDF全文
晏砺堂  李其汉 《航空动力学报》1988,3(3):199-202,279
本文分析了盘形锥齿轮的横向振动特性,分析指出此种齿轮小端齿槽底横向振动周向拉应力最大,故易在此处首先出现疲劳源。对此种齿轮振动的共振条件提出了新的理论。理论分析和试验实例表明两者结果十分一致。  相似文献   
882.
圆锥齿轮行波共振应力响应仿真计算   总被引:3,自引:0,他引:3       下载免费PDF全文
文中叙述了圆锥齿轮行波振动和行波共振的概念。利用圆柱直齿轮齿间啮合力的形状函数,组织了对圆锥齿轮行波共振的仿真激励函数。算出了圆锥齿轮的二、三节径行波共振应力响应。算出的应力响应幅值与实测值比较一致。  相似文献   
883.
本文采用翻转电位法,研究了航空发动机的涡轮盘材料GH169在650℃时不同保持时间的蠕变疲劳交互作用下的裂纹扩展行为,进行了两种不同预测模型的比较,并用扫描电镜对断口作了微观分析。实验结果表明,利用Paris公式拟合初始裂纹扩展阶段实验数据时相关性差,但双曲正弦寿命预测模型具有良好的相关性及预测性,且这种模典更为方便实用。在实验中还发现逐次从小载荷循环增至大载荷循环的裂纹扩展速率比一次加载明显减慢。  相似文献   
884.
涡轮机轴流叶轮盘行波振动研究   总被引:2,自引:1,他引:2  
本文对涡轮机中轴流叶轮盘的激振源, 特别是行波振动诱发的轴向力、力的性质、对振动的影响等作了分析。指出行波振动会诱发轴向力, 此力对压气机和涡轮盘的前行波振动起阻尼作用, 而对后行波则是自激力。涡轮机中轮盘上经常受到沿圆周分布不均的不变力作用, 激起驻波振动, 振动诱发的轴向力又激起盘的自激振动, 如无足够阻尼则导致失稳, 造成轮盘破裂事故。   相似文献   
885.
一种适用于飞行器控制系统的快速时变参数辨识方法   总被引:2,自引:0,他引:2  
 在自适应控制中,特别在飞行器控制系统中,经常会遇到快速时变参数的辨识问题,这是一个比较困难的问题。本文利用折线段近似时变参数,根据最小二乘原理导出了一种计算比较简单、辨识精度较高的快速时交参数辨识方法。文中对反坦克导弹和地空导弹等快速时变系统进行了数学模拟.其结果表明,这种辨识方法不仅适用于连续快速时变系统,而且在参数变化存在第二类间断点时,仍有较好的辨识结果。  相似文献   
886.
转子碰摩的振动特征分析   总被引:6,自引:0,他引:6  
岳国金  晏砺堂  李其汉 《航空学报》1990,11(10):499-502
 <正>在高度旋转机械中,常常发生碰摩帮障,因此引起了人们的关注.  相似文献   
887.
李彦 《航空学报》1990,11(11):561-564
 <正> 转子-支承-机匣系统动力特性分析有限元法在分析中可以计及单元的质量连续分布特性和变截面特性,利用这一特点来改进工程中目前常用的等直截面无质量杆传递矩阵法(以下简称方法2)即可得到计及单元的质量连续性和变截面特性的传递矩阵法(以下简称方法1)。有限元法用于旋转机械动力特性分析时所采用的基本单元常为2结点杆单元或壳单元。  相似文献   
888.
弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究   总被引:1,自引:1,他引:1  
周明  李其汉  晏砺堂 《航空动力学报》1998,13(4):403-407,459
研究了弹性环式挤压油膜阻尼器(ERSFD)减振机理,以ERSFD和转子轴颈的受力和运动分析为基础,从广义不可压Reynolds方程出发建立ERSFD减振机理模型,推导出了描述ERSFD减振机理模型的微分方程,并由ERSFD与SFD的减振机理模型分析了它们各自的特点,指出了SFD仅是ERSFD的特殊情形。ERSFD既有优良的减振特性又有很好的调频功能。  相似文献   
889.
航空双转子发动机动静件碰摩振动特征研究   总被引:13,自引:7,他引:13  
晏砺堂  王德友 《航空动力学报》1998,13(2):173-176,220
双转子发动机有两个不同转速的转子,因而有两个不同频的激振源,故发生动静件碰摩时发动机的振动特征不同。从理论上分析了这种特征,通过模型转子系统实验验证,并与某航空双转子发动机发生碰摩故障时的实测振动特征相比较,表明理论分析与实测结果有良好的一致性。  相似文献   
890.
小发动机推力矢量的测量   总被引:7,自引:0,他引:7       下载免费PDF全文
针对小发动机推力矢量的特点和测量要求 ,在分析二轴转台数学模型的基础上提出了间接测量推力矢量的线性组合法 ,最后给出误差计算公式。通过转台的旋转和伸缩形成不同的试验工况 ,得到测量数据的超定方程组 ,再用最小二乘法解矛盾方程求得推力矢量的方向角和偏移量。经多次试验表明 ,用该方法测量推力矢量参数的不确定度远小于± 5% ,超过了原定技术要求  相似文献   
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