全文获取类型
收费全文 | 171篇 |
免费 | 58篇 |
国内免费 | 28篇 |
专业分类
航空 | 159篇 |
航天技术 | 37篇 |
综合类 | 11篇 |
航天 | 50篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 5篇 |
2022年 | 10篇 |
2021年 | 11篇 |
2020年 | 13篇 |
2019年 | 11篇 |
2018年 | 10篇 |
2017年 | 12篇 |
2016年 | 14篇 |
2015年 | 17篇 |
2014年 | 13篇 |
2013年 | 10篇 |
2012年 | 21篇 |
2011年 | 10篇 |
2010年 | 11篇 |
2009年 | 14篇 |
2008年 | 9篇 |
2007年 | 13篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 6篇 |
2004年 | 4篇 |
2003年 | 7篇 |
2002年 | 3篇 |
2001年 | 6篇 |
2000年 | 7篇 |
1999年 | 2篇 |
1998年 | 1篇 |
1994年 | 2篇 |
1990年 | 1篇 |
排序方式: 共有257条查询结果,搜索用时 15 毫秒
151.
152.
通过将复配阻燃剂有机硅FCA-117引入聚磷酸铵阻燃环氧树脂体系制备了无卤阻燃环氧树脂,研究了有机硅与密胺包覆聚磷酸铵(MFAPP)的协效性对环氧树脂(EP)阻燃性能的影响。研究表明,FCA-117与MFAPP具有明显的协效阻燃作用。添加1%有机硅阻燃剂FCA-117,能够在减少5%MFAPP使用量的同时达到UL94-V0级,并能够降低MFAPP对环氧树脂力学性能带来的负面影响。热重分析(TGA)、傅里叶红外光谱(FT-IR)及扫描电镜(SEM)结果表明,FCA-117的加入可提高残炭量及炭层的性能。这主要是由于有机硅与MFAPP共同作用,在燃烧过程中生成了含有磷、硅元素的复合无机炭层,这种炭层强度更高、阻隔性更好,从而提升了材料的阻燃性能。 相似文献
153.
燃气射流噪声是固体火箭发动机工作过程中的主要噪声源之一,射流流场的参数对其产生的射流噪声有重要影响。通过大涡模拟(LES)对不同尺寸喷管形成的超声速高温射流进行了三维非稳态数值模拟,随后在合适的声源面中,采用FW-H(Ffowcs Williams-Hawkings)声学模型和傅里叶变换得到了燃气射流噪声声压级的空间分布。计算结果表明,随着喷管尺寸增大,超声速射流核心区变大,喷口流场波节数增加,对喷管尾流场的影响域扩大,其产生的射流噪声也增强;燃气射流噪声辐射有较强的指向性,在射流轴向30°角方向噪声声压级最大,与相关文献中的试验结果比较吻合。研究结果可为后续固体火箭发动机降噪设计提供参考。 相似文献
154.
提出了一种采用平面线性排列的3个圆形电子注代替平面带状电子注的W波段交错双栅行波放大器微型化慢波高频结构,并重点对其行波传输特性和输入输出耦合特性进行了仿真设计和参数优化.结果表明,这种平面微型化高频结构的行波传输色散特性良好且有很大的工作带宽,所产生的强轴向电场分布非常有利于电子注与高频场的能量交换和相互作用.在保证平面微型结构中圆形注通道直径和带状注通道高度相同的情况下,得到的耦合阻抗是带状注交错双栅慢波高频系统2~3倍,为行波放大器高效率的注波互作用和高功率输出提供了新的研究思路.为了与该交错双栅高频系统相匹配,提出了一种更为简单易行的输入与输出耦合结构,仅采用三周期渐变过渡段就可以实现反射系数S11在较宽频带内低于-20dB的良好结果,更有利于行波放大器未来的工程实现与应用. 相似文献
155.
应用相轨迹、功率谱等方法,证实了一类变结构控制系统中存在混沌现象,分析了产生混沌现象的原因并给出不同条件下的混沌图形。 相似文献
156.
157.
本文在分析了法拉第旋转效应、多源观测效应和程差补偿误差等对可见度函数的相位的影响的基础上,确认了:当电离层不规则性尺度较基线长为大时,仅有电离层引起的可见度函数的相位与基线长成正比且具有随时间快变化的特点这一物理事实;从而提出了从米波综合孔径射电望远镜的观测数据中提取电离层信息的统计方法,并分析了该法的特点,给出了统计实例. 相似文献
158.
后掠与无后掠压缩角模型产生的激波/边界层干扰的非定常特性 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了10个压缩角模型在M数为2.011、2.504、3.015时产生的激波/边界层干扰的非定常特性的试验研究结果.压缩角模型的流向压缩角分别为15°、20°、24°,后掠角分别为0°、20°、40°、60°.实验结果表明(a)所有无后掠压缩角和大多数20°后掠压缩角产生柱形干扰,而大后掠压缩角则产生锥形干扰;降低来流M数或增大模型后掠角有利于从柱形干扰转变为锥形干扰.(b)间隙区内的压力脉动出现低频峰值,此峰值随着模型后掠角增大或流向压缩角减小而减小;然而随着来流M数增大,此峰值在柱形干扰区减小,而在锥形干扰区略增大.对于锥形干扰,无粘激波的平均激波强度是控制其干扰特性的主要因素. 相似文献
159.
160.