全文获取类型
收费全文 | 17289篇 |
免费 | 10243篇 |
国内免费 | 2838篇 |
专业分类
航空 | 21616篇 |
航天技术 | 3122篇 |
综合类 | 1494篇 |
航天 | 4138篇 |
出版年
2024年 | 116篇 |
2023年 | 231篇 |
2022年 | 466篇 |
2021年 | 542篇 |
2020年 | 686篇 |
2019年 | 1270篇 |
2018年 | 1450篇 |
2017年 | 1383篇 |
2016年 | 1406篇 |
2015年 | 1490篇 |
2014年 | 1489篇 |
2013年 | 1464篇 |
2012年 | 1534篇 |
2011年 | 1518篇 |
2010年 | 1558篇 |
2009年 | 1601篇 |
2008年 | 1439篇 |
2007年 | 1256篇 |
2006年 | 1018篇 |
2005年 | 774篇 |
2004年 | 641篇 |
2003年 | 573篇 |
2002年 | 612篇 |
2001年 | 551篇 |
2000年 | 521篇 |
1999年 | 600篇 |
1998年 | 540篇 |
1997年 | 449篇 |
1996年 | 358篇 |
1995年 | 305篇 |
1994年 | 331篇 |
1993年 | 343篇 |
1992年 | 280篇 |
1991年 | 408篇 |
1990年 | 331篇 |
1989年 | 355篇 |
1988年 | 247篇 |
1987年 | 128篇 |
1986年 | 53篇 |
1985年 | 10篇 |
1984年 | 10篇 |
1983年 | 9篇 |
1982年 | 10篇 |
1981年 | 8篇 |
1980年 | 2篇 |
1972年 | 1篇 |
1967年 | 1篇 |
1965年 | 1篇 |
1962年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 609 毫秒
641.
642.
高温合金松弛过程回归分析方法 总被引:1,自引:0,他引:1
基于线性过程回归分析理论,建立了高温合金应力松弛过程回归分析方法,给出了松弛过程的回归方程和高置信水平、高可靠度的单侧置信下限曲线.高温合金松弛过程回归分析方法可以将应力松弛过程作为一个整体进行回归分析,充分利用了不同时刻剩余应力试验数据间的纵向信息,具有信息量大、精度高的特点.而且当试样数量较少时,传统方法得到的剩余应力置信下限曲线可能会发生畸变,而该方法则可以避免这一现象的发生.工程应用表明,在试样数相同的情况下,该方法比传统方法具有更高的精度,而在精度相同的情况下,则可减少大量试样. 相似文献
643.
644.
综合现有软硬件资源,采用模块化方法设计了航空发动机数字电子控制系统综合仿真平台,其框架主要包括发动机模型系统、传感器信号模拟与处理、控制器快速原型等子系统.发动机模型系统采用集成仿真环境调用液压执行装置和发动机数学模型库方式设计;快速原型系统采用Matlab/Simulink环境下将控制程序封装成S-Function的方法设计;软件设计重点描述了混合编程与定时器编程技术.以某双轴涡扇发动机为应用对象,进行控制系统数字仿真、半物理模拟试验和台架试车,在相同控制参数下,仿真试验与台架试车结果相似,表明所设计综合仿真平台具有工程应用价值. 相似文献
645.
646.
647.
以Ti粉、Si粉和C粉为原料,利用高能球磨及热压工艺合成了TiC/Ti5Si3陶瓷复合材料。研究了工艺条件尤其是热压温度对合成产物相组成及微观结构的影响,并结合DSC、XRD和SEM对反应合成机理进行探讨。结果表明:通过优化合成工艺,高能球磨12 h,热压温度1 400℃时,烧结6 h得到了高纯度的TiC/Ti5Si3陶瓷复合材料;合成过程为:反应开始时发生Ti+C■TiC,反应ΔG=-167.72 kJ/mol。2 h时发生5TiC+8Si■Ti5Si3+5SiC,反应ΔG=-62.12 kJ/mol,当6 h时发生3SiC+8Ti■Ti5Si3+3TiC,反应ΔG=-697.8 kJ/mol。显微结构表明:TiC/Ti5Si3复合材料的合成过程伴随Si熔融,该材料以TiC-Si-Ti5Si3形式相结合,其中Si为黏结剂。 相似文献
648.
制备了苯并噁嗪树脂/BMI/环氧树脂三元体系,采用动态DSC分析了三元体系的固化反应过程。并用Kissinger和Ozawa方法分别求得三元体系的反应活化能为89.5 kJ/mol。由Crane理论计算得到该体系的固化反应级数n=0.93级反应;根据计算的动力学参数,建立了三元体系的固化动力学模型。利用所建立的固化动力学模型分别预测了等温和动态条件下,三元体系的固化反应特性。得到了三元体系的固化工艺为180℃/1 h+200℃/2 h+230℃/2 h,后处理工艺为250℃/2 h。 相似文献
649.
650.