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481.
机载蒸发循环制冷系统板翅式蒸发器换热特性   总被引:1,自引:0,他引:1  
从叉流板翅式蒸发器翅片传热和隔板热平衡方程出发建立了蒸发器的分布参数稳态数学模型,用有限差分法计算了蒸发器内的温度分布和换热特性。模型中制冷剂侧采用均相流动假设,空气侧考虑了湿工况的影响。为了求解两流程板翅式相变换热器的数学模型,本文提出了一种以第一、第二流程分界隔板上温度分布为收敛依据的计算方法,得出了蒸发器中空气温度场及制冷剂两相流干度和温度场的分布规律。计算结果表明,蒸发器中温度场和干度的分布规律是由叉流式换热器的结构特点及制冷剂和空气的相对流动方向决定的,制冷剂在一个流动通道中沿垂直流动方向干度分布很不均匀,即一边是过热蒸气,而另一边则含有未蒸发的制冷剂液体。由于过热蒸气与空气的换热系数较低,蒸发器中存在大面积过热区势必影响其换热效率,同时,蒸发器出口含有制冷剂液滴不仅减少了系统制冷量,降低了系统的性能系数,严重时可能对压缩机的工作造成不良影响。因此在设计蒸发器时必须充分考虑干度不均匀性的影响,采取必要措施尽量使出口干度均匀。计算结果与相关文献中实验结果比较证明了本文所建立的模型是合理的。  相似文献   
482.
 本文提出了纵向放样线作锥线链的最小二乘法拟合,剖面外廓线作圆弧、椭圆弧及直线混合融合计算的三维机身外形生成方法。在SIEMENS 7.760机上建立了包含计算机绘图在内的FORTRAN程序。可以方便而快速地生成构形复杂的三维机身外形及气动力面元法分析所需的表面小块。几个算例证实了本法的通用性、快速性及简便性。程序发展后可能作为CAD中的图象主尺寸系统。  相似文献   
483.
 本文采用通用于复合材料叠层厚、薄板壳的Heferosis三维退化曲壳元,利用Hill屈服准则和层状模型法,研制了针对金属基复合材料叠层板壳进行弹塑性分析的超参元程序。算例结果表明,叠层板壳分析方法和所编程序是可靠的,精度良好。  相似文献   
484.
曹义华  许心钰 《航空学报》1989,10(8):432-438
 旋翼诱速分布不均匀对无铰旋翼直升机的操稳特性是很得要的。文献[1]研究了计及挥扭耦合在涡流诱速场中的无铰直升机的稳定性分析,比较了诱速不均匀和挥扭耦合对稳定性的影响。本文除了应用文献[2]中的诱速不均匀分布以外,还计及了在侧风情况下的挥扭弹性变形耦合对稳定性和操纵性的影响。本文亦考虑了桨叶气动力中心、弹性轴位置和垂心沿展向的分布。  相似文献   
485.
曹泰岳 《推进技术》1989,10(5):51-57,34,75
本文对AP-CMDB和HMX-CMDB推进剂的燃速特性和燃烧机理进行全面的述评.虽然同属复合改性双基推进剂、且表面结构皆高度非均相,但气相燃烧波结构和燃烧机理及燃速特性都有很大差别.AP-CMDB推进剂燃烧的久保田模型已趋定型,而HMX-CMDB推进剂燃烧的久保田模型则在近年内已有了很大的改进.  相似文献   
486.
本文从压力分裂形式的简化N-S方程出发,用Rubin格式对超声速粘性流动进行了数值求解,给出了超声速绕凹角附着流及带有小分离气泡流动的结果,与其它数值方法所得结果相比,符合较好。  相似文献   
487.
硼粉中总硼含量的测定   总被引:4,自引:0,他引:4       下载免费PDF全文
曹喜焕 《推进技术》1996,17(5):80-83
建立了硼粉中总硼含量的测定方法。采用的硝酸与硫酸混合酸(1:3)处理试样,可使样品溶解完全,分析时间大大缩短;本方法的精密度好,准确度与美军标法相当;回收率在99.0%~101.0%之间,可用于总硼含量的常规分析。  相似文献   
488.
关于硝胺复合推进剂燃速特性和燃烧模型的述评   总被引:2,自引:0,他引:2       下载免费PDF全文
曹泰岳 《推进技术》1989,10(3):54-59,7,86
本文在分析硝胺复合推进剂燃烧特点的基础上,对有关硝胺复合推进剂的燃速特性和燃烧模型进行了全面的述评,并指出了进一步模化的方向.  相似文献   
489.
旋转篦齿封严泄漏与换热的准则研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
应用方向性单位制的方程无量纲化方法,研究了旋转等因素对篦齿封严泄露流动、换热的影响,推导出可供实验模化用的相似准则.虽然方向性单位制和以往的SI或工程单位制均遵守Gauss准则,但它们选用和处理各单位各不相同,对于以往的单位制,由于相似理论研究的实际情况复杂,需要研究具有灵活性和特殊性;对于后者,基于所有现象能发生的可能性,研究则具有一般性和不变性.相关的讨论证明其合理性.   相似文献   
490.
磁力矩器用磁性材料力学性能研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
为确定用于磁力矩器的铁镍合金、铁钴合金和铁铝合金3种磁性材料的力学性能,对它们进行了力学拉伸试验,发现材料塑性不同会对试件断裂位置产生一定影响,主要表现为塑性材料在设计薄弱部位断裂,而脆性材料在夹持应力集中位置断裂。根据这一结果,对拉伸试验进行有限元模拟分析,计算结果表明导致断裂位置差异的原因主要是设计薄弱部位的长度以及试件夹持部位出现应力集中。依据有限元计算结果,对试件进行了改进设计并重新模拟计算,结果显示,改进后的3种合金材料试件在拉伸试验中其断裂部位均出现在设计薄弱部位。铁钴合金试件改进后的拉伸试验也充分验证了模拟计算的准确性。由此给出了3种材料合理的力学性能参数。  相似文献   
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