轨道和频谱的有效利用

对地静止轨道和无线电频谱都是有限的自然资源。对地静止卫星轨道绕地球赤道共有360度园弧;可供卫星使用的无线电频谱也按不同的业务进行了划分。因为每个卫星都要占据一定的频带,为避免相互干扰卫星之间必须留有一定的间隔,因而,对地静止轨道上的卫星数目就是十分有限的。然而,随着空间技术的发展,送到轨道上的卫星数量日益增加。目前工作在对地静止轨道上的卫星已有71颗,如果包括计划中和正在研制中的卫星,到1985年底,静止轨     

曲率连续的非轴对称短舱气动型面参数化设计方法研究

为了进一步提高短舱内外流的气动性能,基于类别形状函数方法建立了曲率连续的非轴对称短舱气动型面参数化设计方法。主要思路是先设计关键截面型线,再设计纵向型线,最后通过纵向型线周向有序组合建立气动型面。为评价所建立的短舱气动型面设计方法的适用性,从曲率半径分布、主要工况下的流动特性和气动性能三个方面对所发展的方法和基于圆锥曲线的方法设计的超大涵道比(UHBPR)短舱进行了对比研究。结果表明：与基于圆锥曲线的方法设计的短舱相比,所建立的方法设计的短舱气动型面不存在轴向曲率半径波动。由于消除了曲率波动引起的短舱壁面附近局部过度加速形成的高速低压区,在马赫数为0.8的巡航条件下外罩壁面局部阻力降低了4.5%；在马赫数为0.82的飞行工况下,外罩壁面局部阻力降低了5.5%。进气道气动型面设计方法的改进,使得大攻角爬升条件下进气道总压恢复系数提高了0.41%,稳态周向总压畸变指数减小了8.82%。     

燃气轮机喘振裕度动态测试

提出了在试验台架和工作现场对燃气轮机喘振裕度进行动态测试和检查方法，其测量和计算方法新颖、简单适用。应用计算机图形技术，将燃气轮机压气机特性图显示在控制屏幕上，燃气轮机在不同工况下运转时，测试系统将其工作状态点的相关参数动态实时地显示在控制屏幕上，操作人员根据燃气轮机的实际工作状态，便于机动性检查，防止意外故障发生，提高了燃气轮机在现场使用的可靠性。     

冲击试验条件的转换方法及其应用

对冲击试验条件的转换方法进行了研究。利用从频域响应谱到时域激励信号的不唯一性,由小波合成法构造足够数量满足响应谱试验规范的时域激励信号,并施加到单机的有限元模型。用MSC．NASTRAN软件仿真计算单机中元器件安装位置处的响应。统计响应样本,获得在一定概率条件下元器件可能出现的响应峰值。将该峰值作为元器件冲击试验的半正弦波幅值,并以元器件产生最大响应的激励持续时间作为元器件冲击试验的作用时间参数,实现冲击试验条件的转换。给出了一个单机模型的冲击试验条件转换实例。     

开发工作日写实

现代复杂产品与技术的开发,在计划制定、过程监控、绩效考核等方面都需要以经验数据为依据。本文基于对开发项目计划管理、预算管理、传统日写实的粗浅理解,提出了将传统日写实用于开发工作,以期为改进产品与技术开发项目管理提供参考。     

英国“云霄塔”空天飞机揭秘

2011年7月21日,阿特兰蒂斯号航天飞机完成了最后一次飞行任务,为期30年的美国航天飞机项目宣告终结。后航天飞机时代的可重复使用运载器将如何发展?美国已进行了两次X-37B小型无人航天飞机演示验证试验。英国也不甘人后,2011年7月上旬,英国喷气发动机公司(REL)宣布"云霄塔"     

扩张半角对无喷管助推器性能的影响分析(英文)

用数值分析的方法研究了扩张半角对固冲发动机无喷管助推器性能的影响规律.研究结果表明,随着扩张半角的增大,比冲先增加后减小,扩张半角取22°可使比冲达到近优:这一结论与有关文献的实验结果基本一致;从流动损失方面考虑,在无喷管助推器设计中,药柱出口端面与冲压喷管之间不应出现台阶,应使扩张段连续地过渡到冲压喷管上.本文结论可为无喷管助推器的设计改进提供参考.     

印度“曼加里安”火星探测任务背后的影响因素分析

2014年9月24日,印度空间研究组织（ISRO）正式对外宣布,印度首个火星探测器＂曼加里安＂（Mangalyaan）历经10个月、跋涉6.66×108km后在当地时间07：47成功进入火星轨道,在离火星表面大约500km,距离地球约2.15×108km处正常运行,开始执行为期6个月的探测任务。     

底排装置尾部化学非平衡流的数值模拟

为了研究二次燃烧对底排增压减阻的影响,采用8组分12步反应的H2-CO燃烧模型作为二次燃烧模型,运用统一算法的思路编程求解二维轴对称多组分N-S方程,对底排装置尾部化学非平衡流进行数值模拟。底排装置的底压随排气参数变化的模拟结果和现有实验数据比较吻合。数值模拟结果表明:底排装置底部压力随着排气参数I的增加先迅速增大,当I达到0.007时,底压增长速度逐渐变慢,在I=0.01~0.015的范围内底压基本不变,此时底排增压减阻的效果最好。当排气温度Tj≤1025K时,底排装置尾部没有发生二次燃烧,底排减阻率相对较小。当1025KTj≤1100K时,底排装置尾部发生二次燃烧,且随着Tj的增加,燃烧逐渐由不充分变为充分,二次燃烧使底排装置尾部的高温区域大幅增加,且底排减阻率由13.7%速增到57.5%。当Tj1100K时,二次燃烧充分。底排装置的排气温度应大于1100K。