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741.
舒武炳%乔生儒%白世鸿%吕宝桐%李玫 《宇航材料工艺》2000,30(6):32-34
该工艺以液烃为前驱体,多孔碳坯浸在液烃中一次完成致密化。沉积温度为800℃~950℃时,坯多经2h~3h致密,其密度达1.62g/cm^3~1.74g/cm^3。以环已烷为前驱体制备的C/C试样具有良好的耐摩擦性能,动摩擦系数为0.2~0.4,静摩擦系数为0.25,每次刹车磨耗的0.89um,满足高性能刹车材料的要求。此外,该工艺所需设备结构简单,工作尺寸放大不受技术性限制,是一种很有开发价值的低成本、快速致密C/C材料的方法。 相似文献
742.
闫联生%姚冬梅%杨学军 《宇航材料工艺》2000,30(6):35-38
研制出的碳布增强硼酚醛材料力学性能优异,剪切强度高达34.7MPa,压缩强度达270MPa,比一般碳/钡酚材料提高30%~70%;接近柔性接头非金属增强件碳/环氧材料水平,达到柔性接头非金属增强件材料的指标要求,有望替代现有碳/环氧材料。由于抗烧蚀性能优于碳/环氧材料,使非金属增强件热防护能力提高。 相似文献
743.
贾德昌%金日梅%周玉 《宇航材料工艺》2000,30(4):45-49
研究了三种助烧剂MgO、Al2O3+AlN和Y2O3+AlN对1800℃×3h工艺下无压烧结Si3N4力学性能的影响情况。发现材料力学性能主要决定于助烧剂的种类,其次取决于含量。其Y2O3+AlN虽使最终生成的β-Si3N4长径比较小,线度尺寸最短,但最利于致密化,因而使材料力学性能最佳,添加量(质量分数)为12%Y2O3+6%AlN时,陶瓷的抗弯强度、断裂韧性和维氏硬度分别达到431.6MPa、5.10MPa*m1/2和14.52GPa。 相似文献
744.
李崇俊%金志浩%崔万继%霍肖旭 《宇航材料工艺》2000,30(2):37-40,50
碳纤维由混编,软编制成预制体,后经致密化制成C/C销钉复合材料,讨论了编织方法,复合工艺,界面,加工性等影响C/C销钉的因素,高压碳化沥青碳基体与碳纤维界面结合强;纤维体积分数对碳销钉的强度起决定性作用,软编C/C销钉可机加性好,带轴纱4向软编C/C销钉的纤维含量高,剪切强度高达63.7MPa。 相似文献
745.
李玉莹%刘祖黎%潘华锦%姚凯伦 《宇航材料工艺》2000,30(1):46-49
利用空间测量方法对不同浓度手性旋波介质的吸波性能进行了测量。实验表明,手性螺旋的浓度可以做为调节旋波介质吸波性能的一个灵敏参量。在非手性基体中加入适当浓度的螺旋体可有效提高手性介质的吸波性能。手性螺旋体的基体中的浓度有一最佳浓度匹配点,该浓度点在3.2%和4.0%之间。在设计高吸收宽频段的手征性吸波材料时,应考虑螺旋体在手性介质中的浓度匹配。 相似文献
746.
张幸红%曲伟%张学忠%赫晓东%韩杰才 《宇航材料工艺》2000,30(3):38-41
通过燃烧合成与致密化方法制备了TiC-xNi系金属材料,通过实验优化了Ti-C-xNi体系燃烧合成与致密化过程中的工艺参数,最终确定了各种体系燃烧合成时的最佳预制块相对密度为56%左右,预压力P1为10MPa;确定了致密化时的高压力P2为160MPa,高压保压时间t2为20s,并确定了各体系的最佳加压时间t1。 相似文献
747.
张化宇%韩杰才%赫晓东%杜善义%张宇民 《宇航材料工艺》2000,30(2):25-28
B2O3-Mg-C体系的SHS过程中,由于还原剂Mg的蒸气压较高,因此它与B2O3之间的反应不可避免地受到环境中惰性气体压力的影响,研究发现,不同气压下产物的晶粒尺寸与形貌不同,气压分别为101.3Kpa和10.1MPa时,产物B4C的粒径相应为0.4um和5um。 相似文献
748.
谭必恩%张廉正%胡芳%张洪涛%李建宗 《宇航材料工艺》2000,30(3):20-24
以十二烷基硫酸钠(SDS)作乳化剂,不同链长的脂肪烃或脂肪醇作共乳化剂,分别用搅拌和超声乳化方法制备一系列苯乙烯(St)/丙烯酸丁酯(BA)细乳液,测定细乳液稳定性的结构表明,SDS/十六烷(HDE)的乳化效果最佳,HDE先与单体混合结构超声波制备的细乳液最稳定,乳化剂,共乳化剂的种类和沈度,乳化温度,超声时间等对细乳液的稳定性均有影响。 相似文献
749.
研究了利用气动力辅助异面变轨时初始降轨段的近地点高度对变轨性能的影响 ;利用序列二次规划方法 ,考虑了最大热流限制 ,通过对最大倾角改变量和最少特征速度两类问题的优化计算 ,指出随着近地点高度的增加 ,变轨调节能力下降 ,对初值的鲁棒性变差 ;而所需最少特征速度与要求的倾角改变量有关 ,一般利用气动力辅助变轨近地点高度不宜过大 相似文献
750.