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381.
彭超义%曾竟成%肖加余%张长安%杜刚 《宇航材料工艺》2003,33(4):1-5
阐述了几种RTM工艺树脂浸润过程的模拟模型,同时介绍了数值模拟方法和数值模拟软件用于RTM工艺研究的进展和应用情况。 相似文献
382.
匡松连%蔡建强%尚龙%余春安 《宇航材料工艺》2004,34(3):18-21
为了提高碳/酚醛防热材料的烧蚀性能,着重对碳纤维的表面特性进行了分析研究。结果表明,碳纤维的表面状态对防热材料烧蚀性能有很大的影响,其中主要的影响因素是纤维的捻度和浆料。为了改善材料在高状态试验条件下的烧蚀性能,降低纤维的捻度和上浆量是必需的。 相似文献
383.
陈一民%谢凯%赵大方%肖加余 《宇航材料工艺》2006,36(1):30-33
采用六甲基二硅氮烷(HMDZ)和六甲基二硅氧烷(HMDSO)为表面改性剂,对正硅酸乙酯(TEOS)经溶胶-凝胶过程制备的凝胶进行表面改性,大幅度简化了洗涤过程,常压干燥制备了疏水SiO2气凝胶,并研究了表面改性剂对SiO2气凝胶结构和性能的影响.结果表明,所制备的疏水SiO2气凝胶有良好的疏水性能,吸附水量低于3%,与水的接触角大于130°;疏水SiO2气凝胶的密度、比表面积和孔隙率分别为150~225 kg/m3、750~900 m2/g和88%~93%,其颗粒尺寸为1~100 nm. 相似文献
384.
闫志巧%熊翔%肖鹏%陈峰%黄伯云 《宇航材料工艺》2007,37(6):39-43
采用刷涂法在C/SiC复合材料表面制备Mo-Si抗氧化涂层,研究涂层的微观结构、氧化性能和热震性能.结果表明,涂层中存在微裂纹等缺陷,物相组成为MoSi2、SiO2、SiC和Si.1 400℃氧化时,微裂纹等缺陷迅速愈合.单层Mo-Si涂层试样经5 h氧化后,失重率高速5.90%,贯穿裂纹是涂层失效的主要原因.三层Mo-Si涂层试样经140h氧化后,失重率仅为1.37%,失重速率为3.80×10-5g/(cm2·h).在1 400℃(←→)100℃的热震过程中,涂层保持完整,热震50次的失重率为0.34%.经25次和50次热震后,涂层试样的弯曲强度保持率分别为90.30%和74.56%.三层涂层具有优异的抗氧化和抗热震性能,这与涂层的制备工艺和结构密切相关. 相似文献
385.
徐杰%刘子利%沈以赴%刘仕福 《宇航材料工艺》2006,36(1):21-26
综述了三种典型的镁合金焊接技术的研究现状,分别为钨极氩弧焊、激光焊和搅拌摩擦焊,分析了镁合金焊接的研究和应用现状,讨论了这些焊接方法的优缺点,并指出镁合金焊接研究中存在的问题和今后的发展方向。 相似文献
386.
387.
利用双马来酰亚胺树脂改性烯丙基化线型酚醛树脂 (BMAN)制备了可用于RTM成型的耐高温树脂。该树脂在 1 0 0℃下 8h内的粘度小于 1 5 0mPa·s ,适用于RTM成型工艺和模压工艺。且该树脂具有良好的耐高温性能 ,DMA分析表明树脂浇铸体模量曲线拐点温度Tonset在 390℃以上 ,玻璃化温度大于4 0 0℃。石英纤维 /BMAN树脂复合材料也拥有较好的耐高温性能 ,可以在 35 0℃下使用 相似文献
388.
王毛球%董瀚%李建新 《宇航材料工艺》2002,32(4):41-45
研究了一种新型低合金超高强度钢30CrNiWVA经不同温度淬火,回火后的力学性能和微观组织的变化规律,结果发现,淬火温度在900-940℃,回火温度在340℃左右时,30CrNiWVA钢回火马氏体组织均匀细小,σb≥1700MPa,σ0.2≥1500MPa,δ5≥12%,ψ≥55%,Aku≥50J,可以满足某些航空结构件在350摄氏度回火后高强度和高韧性的要求。 相似文献
389.
张春基%吕宏军%贾中华%陈道勇%胡国林 《宇航材料工艺》2007,37(6):57-60
为探索铌钨合金在液体火箭发动机上的应用,针对我国研制成功的Nb-5W-2Mo-1Zr铌钨合金进行了高温性能试验及抗高温氧化涂层的研制,铌钨合金及涂层在高温时的组织结构分析及相关工艺试验。结果表明:Nb-5W-2Mo-1Zr铌钨合金及抗氧化涂层可用于液体火箭发动机。 相似文献
390.
何小瓦%李恩%张其劭%郭高凤 《宇航材料工艺》2005,35(1):20-23
介绍了在微波及毫米波段介质材料复介电常数在-253—1400℃的变温测试方法,即网络参数法和谐振腔法,并对这些方法进行了优缺点分析,总结出变温测试方法的概况、趋势及技术特点。 相似文献