全文获取类型
收费全文 | 535篇 |
免费 | 94篇 |
国内免费 | 27篇 |
专业分类
航空 | 370篇 |
航天技术 | 55篇 |
综合类 | 79篇 |
航天 | 152篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 20篇 |
2022年 | 13篇 |
2021年 | 15篇 |
2020年 | 16篇 |
2019年 | 19篇 |
2018年 | 17篇 |
2017年 | 13篇 |
2016年 | 8篇 |
2015年 | 15篇 |
2014年 | 27篇 |
2013年 | 22篇 |
2012年 | 20篇 |
2011年 | 30篇 |
2010年 | 37篇 |
2009年 | 28篇 |
2008年 | 26篇 |
2007年 | 32篇 |
2006年 | 27篇 |
2005年 | 28篇 |
2004年 | 28篇 |
2003年 | 14篇 |
2002年 | 33篇 |
2001年 | 18篇 |
2000年 | 20篇 |
1999年 | 13篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 13篇 |
1996年 | 14篇 |
1995年 | 9篇 |
1994年 | 14篇 |
1993年 | 9篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 7篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 6篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 1篇 |
1977年 | 1篇 |
排序方式: 共有656条查询结果,搜索用时 15 毫秒
81.
82.
83.
85.
模型及弹托设计是开展弹道靶试验研究的基础。对用于再入物理特性研究的泰氟隆锥模型,采用了钨、铝作芯体配重的鞘套结构,而弹托采用了四瓣不封底和八瓣全包覆两种结构并选用了聚碳酸酯和超韧尼龙两种材料。发射试验结果表明:用此方法设计的泰氟隆锥模型和选用超韧尼龙做成八瓣全包覆弹托能实现泰氟隆锥模型的超高速发射,模型的发射速度达到5.7km s,且模型与弹托分离满足再入物理试验研究的要求。 相似文献
86.
铅锌冶炼过程是非常复杂的反应工艺,工况变化较大,在线监控和故障诊断的难度很大。铅锌冶炼过程故障分离的目的是根据异常监控变量来判断故障类型,由于铅锌冶炼过程故障的特殊性,不同类型的故障可能导致相同的监控变量发生异常,采用传统的故障分离方法不能有效地判断故障类型。本文提出一种基于奇异值分解的故障二次分离的方法,通过进一步分析监控变量和故障类型的对应关系,解决故障分离不彻底的问题。试验结果证明了方法的有效性。 相似文献
87.
88.
在中国空气动力研究与发展中心超高速所弹道靶上利用电子密度测量系统进行了高超声速钢球模型、铜球模型尾迹电子密度测量.电子密度测量系统由8mm微波干涉仪系统、开式微波谐振腔测量系统和闭式微波谐振腔测量系统组成.钢球模型直径φ10mm,速度分别为5. 8、5. 5、5. 6和5. 5km/s,对应的飞行环境压力分别为2. 79、5. 32、5. 85和10. 91kPa.铜球模型直径φ10mm,速度分别为5. 6、5. 6、5. 7和5. 5km/s,对应的飞行环境压力分别为1. 33、4. 79、5. 89和10. 91kPa.结果表明:(1)在压力5. 3~1lkPa范围内、速度约5. 5km/s试验条件下,压力越高,钢球模型的尾迹电子密度相应增大,电子密度的衰减速度较快;(2)在压力1. 3~6kPa范围内、速度约5. 6km/s试验条件下,压力越高,铜球模型的尾迹电子密度相应增大,电子密度的衰减速度较慢;(3)在压力约10. 7kPa、速度5. 5km/s试验条件下,铜球模型的尾迹电子密度衰减速度比钢球模型慢得多. 相似文献
89.
90.
基于改进涡格法的飞翼布局飞机稳定性导数计算 总被引:1,自引:0,他引:1
由于没有垂直安定面,无尾飞翼布局飞机航向安定性通常接近中立或略微为负,造成了其横航向稳定性与常规布局飞机具有很大区别。因此无尾飞翼布局飞机在概念设计阶段,必须在进行气动性能优化的同时,计算获得较为准确的气动导数数据以对飞机横航向稳定性进行分析,这对气动计算软件计算精度和效率提出了很高的要求。本文在现有涡格法计算软件的基础上,提出了改进算法。以一概念飞翼布局飞机为算例进行计算,结果与风洞实验结果的对比证明:飞机具有侧滑角的情况下,改进算法比原算法计算精度有明显提高。 相似文献