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61.
周旭  何洪庆 《推进技术》1993,14(2):8-14
采用适用于多层复合结构的当量热容瞬态热传导方程,通过坐标变换解决多个移动边界问题,用ADI方法推导了二维隐式求解格式,在与烧蚀相耦合的情况下获得了复合结构喷管的温度分布。用隐式方法计算有效地减少了计算机时,对工程设计大有裨益。  相似文献   
62.
微波等离子推进器的原理与应用研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
毛根旺  何洪庆 《上海航天》1998,15(2):48-51,63
简要介绍了空间动力装置的分类及其特点,重点分析和讨论新型空间动力装置-微波等离子推进器(MPT)的基本原理,结构特征和应用前景。分析现有理论与实验研究结果后认为,MPT是一种高比冲,长寿命的小推力动力装置,特别适合用作空间动力,进行航天器的轨道转移,姿态控制,位置保持,对接交会和星际航行,尽管目前MPT仍处于理论探索与实验研究阶段,但研究结果表明,它是前景十分诱人的新型空间动力系统。  相似文献   
63.
用改进的 SIMPLE 方法求解喷管流动   总被引:2,自引:0,他引:2       下载免费PDF全文
应用SIMPLE方法求解全速度流动问题,这一方法是以速度分量、压力和温度作为原始变量,密度通过状态方程求得,压力对密度的影响隐式处理。利用此方法求解了粘性喷管流动,并与试验结果进行了比较,吻合较好。  相似文献   
64.
太阳能热推进的研究与发展   总被引:1,自引:0,他引:1  
概述了太阳能热推进(STP)的系统组成和工作原理,重点介绍了STP的研究进展、关键技术及其在潜在应用领域中的性能优势,关键技术有高性能太阳能主聚光器的研制和吸收器/推力室高温热结构的设计,并根据国外研究现状,提出了国内开展太阳能热推进研究的若干建议。  相似文献   
65.
微波等离子推力器等离子体形成及其与微波耦合机理分析   总被引:4,自引:1,他引:4  
微波等离子推力器(MPT)的最大优点是微波在谐振腔内放电使工质形成悬浮的等离子体,没有是极的烧蚀与寿命问题。文中计算了MPT谐振腔内氦气工质击穿场强与腔内气压的关系,结合实验现象及参数调节分析了微波等离子推力器等离子体形成的基本物理过程及影响等离子体稳定的因素、等离子体与微波耦合的机理等,为建立微波、等离子体、流场间的耦合计算模型奠定了基础。  相似文献   
66.
基于微波等离子推力器的地球同步轨道卫星任务优化计算   总被引:1,自引:0,他引:1  
将微波等离子推力器(MPT)应用于“东方红三号”(DFH-3)卫星的推进子系统,完成其轨道转移和南-北位置保持任务。建立了卫星任务和系统优化计算模型,采用遗传算法对卫星轨道转移和位置保持任务进行优化模拟计算,讨论了推力弧段和推力等对卫星变轨时间、MPT累积工作时间、卫星干质量和有效载荷的影响,结果表明,采用MPT可大大减少推进剂工质消耗,增加有效载荷,变轨时间明显大于化学推进,但小于相同电功率的其他电推进。  相似文献   
67.
石墨渗铜材料的烧蚀模型探索   总被引:1,自引:0,他引:1  
根据石墨渗铜材料的特点,探索了它的烧蚀和传热模型。认为烧蚀计算可以不考虑铜与燃气的化学反应;导热计算按铜的液相、熔化、固相三层进行.在碳基材料热化学烧蚀模型和移动边界下当量热容瞬态导热方程隐式求解的基础上,对于石墨渗铜喉衬的复合结构全喷管进行了考虑粒子侵蚀下烧蚀与传热耦合的计算.  相似文献   
68.
固体火箭发动机纤维缠绕壳体承载能力研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
王明鉴  何洪庆  虞健 《宇航学报》2007,28(3):527-530
为解决某型固体火箭发动机复合材料壳体承载轴压与弯矩能力不足问题,依据原壳体实体及其在轴压与弯矩联合载荷作用下的静力试验,建立了该壳体的有限元数学模型,并进行了静力计算和稳定性分析。计算分析表明,原壳体破坏的原因是层间剪切强度失效,复合材料基体开裂,局部屈曲和后屈曲破坏发生在铝裙尖端部位。提出用S-2玻璃纤维代替F12纤维做为裙外铺层改进原壳体结构,有效地约束了屈曲波形,提高了结构承载能力,解决了工程难题。  相似文献   
69.
微波等离子推力器真空羽流模拟计算   总被引:2,自引:0,他引:2  
粒子节点-直接模拟蒙特卡罗法(DSMC)是求解稀薄气体流动的数值模拟方法,采用轴对称硬球模型、随机取样频率法对微波等离子推力器(MPT)的真空羽流进行了数值模拟计算,为了提高计算效率和节省计算机内存,采用了随机取样频率法(RSF)和加权技术。对MPT真空羽流的浓度、速度和温度分布进行了计算,并对羽流污染进行了分析。计算结果对以后MPT真空羽流场测试和航天器一体化设计提供了参考。  相似文献   
70.
某型减压阀在高温及100次动作后的特性试验中,出口压强特性值超下差。通过对减压阀的结构分析认为,主要原因是膜片刚度减小,其次是主、副弹簧弹性降低,致使阀芯开度减小,因此减压阀出口压强超下差。采取适当调节主、副弹簧刚性,以求减小常温下出口压强允许公差的措施,解决了上述问题。  相似文献   
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