二维粘性跨音叶栅流场计算中逆风因子法的应用

本文是二维亚音叶栅粘性流场计算的推广。在非正交贴体坐标中用有限差分法解非定常运动方程;用逆风因子法确保其数值稳定性。采用总温处处相等这个能量方程。时间步长由运动方程的离散方程的系数非负性确定。采用k-ε紊流模型。对DFVLR跨音叶型叶栅分别在进口马赫数为1.05和0.82的条件下作了数值试验。计算和实验的对比是满意的。     

涡轮叶型包络造型法

本文提出了用分段高次多项式来描述涡轮叶型的中弧线,并保证不出现多项式所固有的可能会引起波动危险的一种新方法;提出了用分段高次多项式来描述叶型内切圆的半径;用数值包络法求出叶型内切圆族的两条包络线而构成叶型的叶盆,叶背型面。     

三维C-H网格下跨音压气机转子Euler流场数值模拟

介绍了三维C-H网格的生成和全三维转子流场的数值解。以法国宇航院设计的一个高负荷跨音转子为算例, 并与他们的计算结果作了比较。应用这套数值模拟技术得以计算带进口预旋的某跨音压气机转子流场, 并对进口预旋对其下游的转子流场的影响作了数值模拟, 得出了若干有意义的结论。      

解对流扩散方程的有限元逆风因子法

 本文提出了一种解对流扩散方程的有限元逆风因子法。这种格式的数值解的稳定性很强,计算收敛速度很快,所引入的虚假扩散较少。一系列的数值试验证实了上述结论。     

航空发动机浮壁式燃烧室制造技术

燃烧室(火焰筒)是发动机的重要热端部件。在工作中,由于经受急热、急冷的热应力和燃气冲击力,火焰筒易发生裂纹等故障。随着航空发动机向更新一代发展,采用原有的火焰筒结构,燃烧室进口温度、压力和出口温升将出现大幅度提高,使火焰筒壁温问题越发突出。燃烧室(火焰筒)是发动机的重要热端部件。在工作中,由于经受急热、急冷的热应力和燃气冲击力[1],火焰筒易发生裂纹等故障[2-4]。随着航空发动机向更新一代发展,采用原     

二维扩压器和进气道内正交贴体曲线坐标的快速生成法

贴体曲线坐标系的形成是用有限差分法或有限元素法在诸如扩压器和进气道这类任意形状的域内数值求解各类场时,所必需要做的第一步工作。 通常,对这种贴体曲线坐标系有若干要求。首先,所形成的曲线坐标系必须是“贴体”的,以便于精确地施加边界条件。其次,曲线坐标系最好是正交的,以使得计算平面内的控制方程变得较为简单（不出现交叉导数项）,同时也使得便于应用双层零方程紊流模型。第三,所生成的网格系统的网格距要能随意控制,以便在域内计算变量变化     

二维任意区域贴体曲线坐标的弧长参数生成法

为了求解飞机和发动机这类极其复杂的流场,首先必须发展一种快速、有效和灵活的贴体曲线坐标生成法。      

一种截止阀开关动态特性的计算方法

针对高压环境下阀门开关动态特性复杂,开关时间评估困难的问题,首先采用Fluent 15.0软件模拟了阀门内部的细节流场,计算获得阀门开度和流量以及阀芯位置和上下表面压差的关系;然后采用开口系能量和质量守恒方程以及动力学方程,提出一种计算阀门开关动态特性的计算模型,并完成了编程计算.结果表明:阀门在有载、空载的情况下,开...     

逆风因子法在非正交曲线坐标系中解不可压N-S方程中的应用

所谓的逆风因子法就是分别用二阶精度公式计算出对流项和扩散项的贡献,然后按此两项贡献的比值来确定一个逆风因子,来保证对流扩散方程数值解的精度和稳定性。这种逆风因子法是作者在用有限元素法解不可压N-S方程中提出来的。本文将逆风因子法应用于在非正交曲线坐标系中用有限差分法解不可压N-S方程。      

二维可压粘性叶栅流场计算的预测修正迭代多重网格法

 本文中提出了一种解可压N-S方程的快速数值法。它由预测步,修正步,迭代步以及多重网格法构成。叶栅出口采用了一种使数值解收敛性进一步加快的技术,我们称之为定常无反射边界条件技术。本文应用了k-ε双方程紊流模型。 对若干叶栅在-13°～8°的攻角范围内进行了数值试验,并与对应的物理实验结果进行了比较。结果是满意的。