辗压螺纹毛坯直径的计算

介绍了由辗压螺纹毛坯直径理论计算公式推导辗压毛坯极限直径计算式的过程。利用该公式 ,根据已知被辗压螺纹的精度、直径、螺距、牙型和螺纹刀具精度等参数 ,即可算出辗压螺纹的毛坯直径。该公式适用于计算多种对称牙型的圆柱螺纹 (如米制、英制、美制等各种精度等级的螺纹 )辗压前的毛坯直径。该计算方法经多年实践证明具有适用范围广、准确性高、计算简便等特点     

MJ螺纹与普通螺纹能否配合的判定公式

对MJ螺纹的外螺纹与普通螺纹的内螺纹配合的可能性作了理论性的分析,其结论是MJ螺纹的外螺纹与普通螺纹的内螺纹配合在理论上是可行的.为了找出判断方法,推导出了一个判定公式,可以快速准确地判断出所选择规格的普通螺纹内螺纹与MJ螺纹外螺纹能否配合.     

粘接的非纯剪切计算法及其应用

本文提出了粘接非纯剪切计算方法，推导出一系列的计算公式，抽象出粘接性的概念。这些公式简单明确，便于应用。经用国内外的实验数据进行检验，都与实验事实很好地相符。     

上海标二厂的计算法也适用于MJ螺纹

上海标准件二厂（简称上海标二）的螺纹毛坯直径计算方法（详见贵刊１９９７年第１期《辗压螺纹毛坯直径计算》一文）多年来一直用于计算所有对称圆柱普通螺纹，新近笔者对其是否能用于计算ＭＪ螺纹毛坯直径作了验证，得出的结论是：上海标二的计算式也适用于计算ＭＪ螺纹...     

一种强剪切空气雾化喷嘴的流场和喷雾

采用数值和实验方法对一种强剪切空气雾化喷嘴的流场和喷雾特性进行研究.采用粒子动态分析仪(PDA)实验研究了不同气液比下强剪切空气雾化喷嘴的速度场和喷雾场,并对该喷嘴的流场进行了数值计算,所得的计算结果与实验数据比较吻合.研究结果表明:强剪切空气雾化喷嘴的设计合理,两股旋流空气在喷嘴内部完成强烈的动量交换,并对燃油进行了强剪切.强剪切空气雾化喷嘴在宽调节比范围内能够完成良好的雾化,当气液比变化10倍,液雾的索太尔平均直径分布均处于20~60μm之间.随着气液比的增大,线平均索太尔平均直径逐渐减小,推导了适用于该喷嘴的索太尔平均直径计算模型,可为强剪切空气雾化喷嘴设计提供参考.      

螺纹要素对构件断裂力学特性影响的实验研究

 在模拟实验的基础上,对飞机结构中常用的 3 0 Cr Mn Si A螺栓的应力强度因子 K进行了研究。根据已有的螺纹紧固件的应力强度因子的研究成果,利用类比的方法,在充分考虑螺纹要素的前提下,推导出了螺栓根部的应力强度因子 K表达式,并通过实验探讨了螺纹要素对构件断裂力学特性的影响。实验还表明,实验值与理论分析符合的很好。     

高压高剪切率下润滑剂剪切弹性模量的确定

在自行研制的球盘式拖动力试验台上,测得了HKD-1型航空润滑油的拖动力;给出了高压高剪切率下滚子-润滑膜系统有效剪切弹性模量的计算公式;推导出了系统有效剪切弹性模量与润滑剂剪切弹性模量之间的关系式;以HKD-1型航空润滑油为例,计算了多种工况条件下系统有效剪切弹性模量及润滑剂本身的剪切弹性模量。结果表明:系统有效剪切弹性模量和润滑剂剪切弹性模量随压力的增大而增大,随入口油温和滚动速度的增大而减小;压力越大,入口油温和滚动速度越小,滚子的柔量对剪切变形的贡献越大。      

多线普通螺纹量规的设计与计算

在论述多线普通螺纹基本特征与要求的基础上,阐明了多线普通螺纹量规的设计思路与计算方法,该方法已在生产实践中得到应用。     

B·S 3580-1964 螺纹强度设计考虑事项指南

本指南是在机械工程工业标准委员会授权下制订的,作为承载螺纹连接设计的指导。其目的是使设计者了解影响这种连接强度的各种因素,并给出了这些因素的一些估算方法。 由于目前的知识水平还不足以概括具有一般通用性的精确公式,故没有提供详细计算的意图。所给出的数值或公式,应认为是在现有的水平所能够得到的最佳近似值。希望经过进一步的研究,在将来修订本指南时有所完善与发展。 经美国国家标准局的同意,引用了NBSH28手册(1957)第一部分中有关螺纹剪切面积和旋合长度的全文。此文编为附录A,在本指南中作为计算静脱扣强度的暂用估算方法。 附录B是扭矩——拉力关系和螺纹摩擦对允许拧紧应力的影响。 注:为改变原来习惯(但不一定正确),本指南以“吨”作为力的单位,称为“吨力”(简写Tonf)。     

对统一螺纹毛坯直径计算法的讨论

滚压螺纹毛坯直径的计算方法,除贵刊1996年第6期《辗压螺纹毛坯直径计算法———分析与对比》一文所述4种计算法外,尚有几种计算方法,例如ＨＢ6387-90《ＭＪ螺纹滚前毛坯直径》规定的计算方法。为便于比较,我们分别按机标、航标、ГОСТ标准和上海标准件二厂(简称上海标二)的计算式计算了5种常用规格的ＭＪ螺纹毛坯直径,见表1,并将我厂企标Ｑ/3Ａ60Ｓ-93、ＨＢ6387-90规定值和我厂车间推荐值列于表2。表1　常用规格ＭＪ螺纹毛坯直径计算值(4ｈ6ｈ)规　格ＪＢ/Ｚ203-83ＨＢ6585ГОСТ19256上海标二ｄ0ｍａｘｄ0ｍｉｎＴｄ0ｍｄ0ｍａｘｄ0…     

机动转弯条件下转子有限元建模方法

为了使机动转弯条件下转子动力学模型更加精确,考虑梁单元的转动惯量和剪切变形,对有限元Timoshenko梁模型的相关理论进行推导;考虑到机动转弯载荷对转子响应的影响,对机动转弯条件下梁单元、刚性圆盘单元的机动载荷向量和重力载荷向量进行推导。利用以上推导结果建立了1套机动转弯条件下转子有限元的建模方法,利用该方法建立的模型进行机动转弯过程中含弹性支承双盘转子的振动响应计算,结果表明:机动转弯产生的附加载荷会使转子模型产生一定的静位移。     

复合材料加筋圆柱壳稳定性的非线性有限元分析

 本文应用全拉格朗日列式法,对具有纵、横向加筋的叠层圆柱壳进行了非线性有限元稳定性理论公式的推导及求解过程的探讨。文中应用Sander's壳体理论的几何非线性及横向剪切,推导了矩形壳元及与该壳元变形相协调的直梁元与曲梁元的刚度矩阵,编制了FORTRAN计算程序。计算了柱、曲拱、曲壳拱,碳纤维加筋圆柱壳均匀轴压下的前后屈曲。也可用于计算加筋筒壳的弯曲、压-弯及外压等情况。     

对辗压螺纹毛坯直径计算公式的商讨

辗压螺纹毛坯直径计算方法可归纳为三类：1）经验法；2）理论法；3）理论经验法。本文以每类计算方法的典型计算公式为例，通过分析比较，指出其优缺点，并在此基础上，对辗压螺纹毛坯直径国家标准的制定提出了意见。     

基于有限元方法的复合材料层合板自由振动分析

利用有限元分析方法分别研究了正交各向异性、对称角和反对称角铺设的正方形复合材料层合板的线性和非线性自由振动问题.结合一阶剪切变形理论推导出层合板自由振动的有限元方程,构造了三维有限元模型,并对其基频进行计算.数值结果与其他的文献的结果对照表明,用有限元方法求得的基频与用各阶剪切变形理论求得的结果非常接近,但对于厚板结果与经典Kirchhoff的结果有一些差距,对于其他理记是一致的.     

含胶层复合材料梁构件性能分析

复合材料剪切模量通常比弹性模量低1个数量级,这就导致复合材料梁结构剪切效应比普通梁结构显著得多,尤其是梁截面高度较大的情况。作为夹胶玻璃等结构的复合材料支撑框架,复合材料方管梁翼缘通常存在较弱的胶层,此时复合材料梁横截面包含不同剪切模量的材料层,这就导致梁横截面在剪切作用下发生复杂的翘曲。剪切翘曲效应对梁结构的性能有着极大的影响,本文在分段线性位移场假设基础上,推导了对称面内变形的方管梁结构静力以及自振周期计算模型,并同经典梁理论计算结果进行对比,分析了梁几何参数、胶层力学参数等因素对两个模型计算误差的影响。计算结果表明,当胶层较弱时,弱层带来的层间剪切效应对梁的性能有着决定性的影响,此时经典梁理论不再适用。     

复合材料帽形加筋壁板剪切屈曲性能

对碳纤维增强树脂基复合材料（CFRP）帽形加筋壁板的剪切屈曲进行了试验、理论分析和数值模拟。根据线弹性理论推导了复合材料帽形加筋壁板蒙皮的应变分布;针对复合材料帽形加筋壁板3种蒙皮板条单元截取宽度和两种边界条件,利用理论公式和半经验公式计算了加筋壁板的剪切屈曲载荷;利用特征值法和几何非线性法进行了剪切屈曲模拟分析;将得到的分析结果与试验结果进行了对比。结果表明：根据线弹性理论得到的蒙皮应变分布与试验结果一致,验证了推导结果的正确性;选择合适的边界条件和蒙皮板条单元截取宽度,利用理论公式和半经验公式可得到加筋壁板较准确的屈曲载荷;利用特征值法得到的屈曲载荷较试验屈曲载荷高,选择合适的几何初始缺陷系数利用几何非线性分析方法可模拟复合材料帽形加筋壁板在剪切载荷作用下的屈曲过程。     

三针测量统一螺纹

斯贝发动机及其配套的有关附件中采用了BS1580统一螺纹。对于统一螺纹的外螺纹零件、丝锥和量规等的测量,通常是使用三针来控制它们的固有中径尺寸。测量的方法是将适当的三针贴合在被测螺纹的螺旋槽内,通过百分尺测量,读出M值。经查表、计算可得出螺纹固有中径的实际尺寸。     

J-C本构参数对绝热剪切影响的敏感性分析

 综合考虑应变、应变率和温度对绝热剪切的影响,通过理论推导建立了基于J-C本构方程的绝热剪切失稳判据。以45号钢、TC4钛合金和7050航空铝合金3种不同的金属晶格材料为例,计算得出了出现锯齿形切屑的临界切削速度,并以临界切削速度为参量,以敏感度作为衡量敏感性的统一标准,进行了本构参数对绝热剪切的敏感性分析,旨在说明J-C本构参数对绝热剪切的影响大小,为材料的本构研究和工程中绝热剪切的预测提供一定的理论参考。研究结果表明:3种材料中,TC4钛合金对绝热剪切的敏感性最大;J-C本构参数对锯齿形切屑的出现皆有影响,对绝热剪切的敏感性最大的是本构参数A,次大的是硬化系数n。     

对加强螺纹牙底圆弧的分析

本文仅对加强螺纹牙底,主要着重于牙底圆弧R进行一些分析和讨论,并对加强螺纹牙底圆弧公差带的概念及公差带上极限尺寸的确定和特征R计算公式的推导谈点意见。     

结冰风洞冰与固壁间剪切黏附应力和强度的初步研究

为研究飞机结冰与固壁间的黏附强度,耦合固体力学实验方法和结冰风洞试验方法,在3m×2m结冰风洞试验段内开展了冰与固壁间的剪切黏附强度测量试验。首先,基于结冰风洞试验段,建立了冰与固壁间剪切黏附强度测量试验装置及其试验模型。然后,通过固定外试验模型、拉伸内试验模型的方式,实现了冰从固壁表面的剥离,并针对此冰层剪切剥离过程建立了相应的计算模型。采用平面弹性力学方程描述该计算模型,采用非结构网格技术对计算区域进行划分,利用有限元方法对控制方程组进行离散,根据不同断裂力学判断准则的适应范围,采用了最大剪切强度准则用于判断剪切拉伸作用对冰层剥离的影响,计算结果表明,随着作用于内试验模型的轴向力载荷增加,冰与固壁间的剪切黏附应力也将增加,由于外试验模型的固定约束,在冰与固壁间的黏附界面两端会出现两个轻微的剪切黏附应力峰值,而在黏附界面中间位置,剪切黏附应力变化比较平缓。结冰风洞试验获得的剪切黏附强度在0.4MPa到1.0MPa之间,与参考文献中的试验结果比较吻合,明冰的剪切黏附强度大、霜冰的剪切黏附强度低,说明本文的试验方法和装置都比较合理,试验结果也验证了计算模型和计算结果的合理性。