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我厂生产的某型发动机共有三级涡轮盘,其榫槽分别为41、43、53个,三个盘中最大的直径D=445.2毫米,最大的厚度H=29毫米,榫槽中心线与轮盘中心线的最大偏角α=26°30′,最深的榫槽h=24毫米,位移度均要求不大于0.08毫米,材料为GH135(见图3中所附零件简图),在7520卧式拉床上加工。由于榫槽多、深、偏角大、精度要求高、材料加工性能差,质量长期不能保证,曾一度成为我厂生产关键。针对这一生产薄弱环节,我们自行设计和制造了自动拉削夹具。实践证明夹具结构可靠,精度较高,保证了加工质量,提高 相似文献
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公司外贸产品法国SNECMA涡轮盘试制过程中出现榫槽表面拉削波纹,通过工艺分析找出了产生波纹的原因,并有针对性地改进了工艺及夹具,消除了榫槽表面拉削波纹,使涡轮盘表面质量达到了技术要求。 相似文献
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为了适应改进发动机性能的需要,我们采用钛合金TC4、TC9代替1Cr11Ni2W2MoV不锈钢来制造压气机盘,并已顺利地通过了寿命试车。试车结果表明,钛合金机盘启动容易,加速时间快,性能良好。分解后,外观检 相似文献
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TB6钛合金铣削表面完整性试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过选取3个系列的参数,研究了铣削参数对TB6钛合金铣削表面完整性(表面粗糙度、加工硬化和残余应力)的影响,得出结论:线速度在低于40m/min或高于100m/min时均可得到较低的粗糙度值;进给量是影响粗糙度的主要因素,随着每齿进给量fz由0.04mm/z逐渐上升到0.12mm/z的过程中,粗糙度Ra持续上升,最后达到了0.45μm。随着线速度的增大,硬化率呈逐步下降趋势,而硬化层深度则先保持基本平稳,然后下降的趋势;进给量增大会使硬化程度略微增加;切深的变化对加工硬化影响并不明显。在TB6钛合金铣削过程中,已加工表面均呈现出压应力状态,这说明刀具后刀面与已加工表面的挤光效应对残余应力的产生起主导作用。 相似文献
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在自行设计制造的拉削工艺系统模拟装置上,对钛合金拉削时如何获得加工表面最小晶格歪扭层进行了试验研究,分析了拉削工艺参数及加工材料金相组织对晶格歪扭层深度的影响。 相似文献
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基于DEFORM软件,利用有限元方法对钛合金高速拉削过程中的力和热进行了建模与仿真,分析了拉削速度、齿升量、刀具前角对拉削力和拉削温度的影响规律。结果表明:拉削力随拉削速度和刀具前角的增大而减小,随齿升量的增加而增大;拉削温度随拉削速度和齿升量的增大而升高,随刀具前角的增大而降低。 相似文献
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针对某型航空发动机二级涡轮盘榫齿高温复合疲劳裂纹故障,采用全尺寸真实涡轮盘作为试验件,设计了一套新型试验方案,着重解决了高低周疲劳载荷的加载并互不干扰、高频感应局部加温(550℃恒温)、高周振动振幅控制以及裂纹检测等几大关键技术,载荷谱与加温均模拟外场真实情况。试验完全实现了故障再现,这说明:该试验方案设计合理,易于推广到其它多种构件的复合疲劳试验,在工程应用研究中具有重要意义。 相似文献
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1.结构模型 我国航空发动机的盘片榫联结一直是盘上轴向开槽。最近引进的西方发动机,有盘上周向开槽的燕尾榫或类似的圆弧榫。轴向开槽的燕尾榫的研究已有过报导。本文介绍对周向开槽结构的微动磨损疲劳特征的一些研究结果。 相似文献
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本文运用损伤力学方法对涡轮盘试件榫槽在蠕变和疲劳交互作用下的裂纹起始寿命与裂纹扩展寿命进行了分析研究。榫槽的非线性损伤累积模型是由修正的Chaboche′s低循环疲劳损伤模型和改进的Kachanov′s蠕变损伤模型综合形成的。在此基础上建立了疲劳和蠕变交互作用下裂纹扩展计算模型。从理论分析计算与试验结果的一致性,说明所建模型的正确性。采用损伤有限元素法,以有限元网格尺寸模拟损伤裂纹长度。从试件榫槽的裂纹扩展计算分析中,提出裂纹起始方向和裂纹扩展方向判断准则,并通过计算检验了此准则的正确性。文中所建立的基本理论,计算方法及结果分析在工程实际中具有一定使用价值。 相似文献
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压气机鼓筒周向燕尾榫槽的加工沈阳黎明发动机制造公司胡会金某新机压气机转子是由五级单盘构成的盘鼓组合结构,盘与盘之间采用电子束焊连接。鼓筒内脏型面和幅板在焊前加工到最终尺寸。电子束焊及焊后热处理对鼓筒的轴向尺寸及幅板中心线和燕尾榫槽中心线的相互位置有影... 相似文献
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高低周复合载荷燕尾型榫连接微动疲劳的试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了国内外对飞机发动机轮盘和叶片的燕尾型榫连接构件微动疲劳的研究现况,对榫连接构件进行受力分析,设计了实验装置,通过实验,认为该实验装置是可行的。通过边界元素法进行了数值计算,分析接触表面当量应力、摩擦功,以及当量应力和摩擦功对疲劳损伤的影响。 相似文献