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弹性环式挤压油膜阻尼器油膜力特性研究 总被引:1,自引:1,他引:1
计算分析了弹性环式挤压油膜阻尼器(Elastic Ring Squeeze Film Damper缩写为ERSFD)的油膜力特性,从求解ERSFD油膜力控制方程出发,计算分析了油膜刚度和油膜阻尼特性,并与SFD的油膜刚度和油膜阻尼特性进行了分析比较,结果表明ERSFD油膜力特性与SFD相比得到了较好改善,还从理论上计算分析了影响ERSFD油膜力特性的主要因素。 相似文献
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基于厚板的弹性环式挤压油膜阻尼器建模及动力学特性系数识别 总被引:2,自引:1,他引:1
利用数值方法完善了弹性环式挤压油膜阻尼器(elastic ring squeeze film damper,ERSFD)的流固耦合计算模型,其中利用雷诺方程建立油膜的控制方程,利用厚板单元建立了弹性环的运动方程并采用分时迭代方法实现了弹性环-油膜的控制方程的耦合求解从而获得瞬时内外油膜的压力,并进一步识别了油膜以及ERSFD的动力学特性系数。结果表明ERSFD的阻尼系数受凸台高度影响最大,凸台高度从0.15mm增加到0.30mm, ERSFD的阻尼系数从5790(N·s)/m减小到718(N·s)/m; ERSFD刚度系数则主要取决于弹性环的厚度以及凸台数目,弹性环厚度从0.8mm增加到1.0mm,ERSFD的刚度从1.44×106N/m增加到2.51×106N/m。 相似文献
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弹性环式挤压油膜阻尼器设计因素研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文研究了一种新型挤压油膜阻尼器——弹性环式挤压油脱阻尼器(ERSFD)以改善传统挤压油膜阻尼器(SFD)的油膜力特性。通过对ERSFD数学物理模型的求解,研宄了ERSFD油膜力特性,研究表明弹性环的变形能够从动地改善偏心率。从而有效改善刚度非线性。另外,本文也研究了影响油膜力特性的结构参数,为适合于工程应用的ERSFD结构设计奠定了基础。 相似文献
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弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究(1)—弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理模型 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了弹性环式挤压油膜阻尼器ERSFD(Elastic Ring Squeeze Film Damper)减振机理,以ERSFD和转子轴颈的受力和运动分析为基础,从Navier-Stockes方程出发建立ERSFD减振机理模型,推导出了描述ERSFD减振机理模型的微分方程,并从ERSFD与SFD和PSFD的Reynolds方程上分析了它们各自的特点,指出了SFD和PSFD仅是ERSFD的特殊情形,ERSFD既有减振又有调频的功能。 相似文献
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为了了解弹性环式挤压油膜阻尼器减振特性,基于流固耦合求解的计算方法,在运动学和动力学条件均得到满足的前提下,通过实例建立弹性环式挤压油膜阻尼器的油膜和弹性环有限元耦合模型,应用有限元方法计算得到详细的弹性环变形和油膜压力特性等流固耦合结果,在此基础上探讨了弹性环式挤压油膜阻尼器的减振机理以及与传统挤压油膜阻尼器在减振机理上的差异。结果表明:弹性环式挤压油膜阻尼器内的油膜压力分布趋势与传统挤压油膜阻尼器趋势相当,但呈现与油腔间隔相关的阶梯状分布,弹性环的计算结果也较传统方法的更为复杂。 相似文献
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《燃气涡轮试验与研究》2015,(4):19-22
弹性环式挤压油膜阻尼器(ERSFD)将减振与调频功能融为一体,既保留了挤压油膜阻尼器(SFD)的优点,又改善了SFD的油膜非线性特性,具有较好的应用前景。以数值分析为辅、试验手段为主,分析了ERSFD-转子系统在弹性环凸台高度、供油条件、滑油温度和不平衡量等因素影响下的动力学特性,并综合各因素的影响结果,得出了试验的三种弹性环凸台高度中,弹性环凸台高度较小的ERSFD支承下,转子的动力特性较为理想。 相似文献
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《中国航空学报》2022,35(11):235-251
This paper explores an analytical model for Elastic Ring Squeeze Film Damper (ERSFD) with thin-walled ring and turbulent-jet orifices, and uncovers its Oil Film Pressure Performance (OFPP). Firstly, the ring deformation is addressed by using the Fourier series expansion approach and the orifice outflow rate is characterized with the Prandtl boundary layer theory. Secondly, applying finite difference scheme, the influence of elastic ring flexibility, orifice diameter, and attitude angle on the OFPP is analyzed. Finally, Outer chamber pressure was measured experimentally at different rotor speeds. The results indicate that the outer chamber pressure coats an individual load-carrying region and spreads symmetrically pertaining to the attitude angle. Its amplitude drops as the elastic ring flexibility decreases but boosts with the reduction of the orifice diameter. For inner chamber pressure, the orifice diameter effects a similar trend to the outer cavity, but exhibits more stable distribution regarding the attitude angle. Minimizing the elastic ring flexibility causes an increase in amplitude. The model is validated by the test results giving that the outer chamber pressure shifts synchronously and periodically with the variation of the attitude angle, while the pressure amplitude increases slightly at higher rotor speeds. 相似文献
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鉴于挤压油膜阻尼器(SFD)设计必须要同时考虑转子系统的动力学特性,提出了一种转子系统与挤压油膜阻尼器耦合设计方法,给出了详细的设计流程。对所设计的阻尼器进行了CFD数值模拟、油膜压力测量以及减振效果实验,结果证明所提出的设计方法是有效的。相比未采用阻尼器,采用阻尼器后转子系统两个转盘的振幅分别下降了46%和39%。通过实验还研究了不平衡量、支承刚度、供油压力和滑油温度对挤压油膜阻尼器减振效果的影响。结果表明,相比于不平衡量和支承刚度对减振效果的影响,供油压力和滑油温度的影响并不显著。进行挤压油膜阻尼器设计时,重点应该关注转子上的不平衡量大小和支承刚度。 相似文献
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浮环挤压油膜阻尼器对模拟低压转子突加不平衡响应影响分析 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究浮环挤压油膜阻尼器对涡轴发动机模拟低压转子突加不平衡响应的影响,建立了考虑多种耦合的带浮环挤压油膜阻尼器模拟低压转子的动力学模型,推导其运动方程并采用数值方法进行了求解,分析了系统响应随浮环与轴承质量比值、支承刚度和油膜间隙等设计参数的变化.研究表明:相比传统挤压油膜阻尼器,浮环挤压油膜阻尼器更好地抑制了转子系统加速过临界时的瞬态响应以及稳速和升速过程中的突加不平衡响应;增大浮环与轴承质量比值、减小弹性支承刚度和挤压油膜间隙,能够更好地抑制突加不平衡响应的瞬态振幅和瞬态过程;转子系统由于油膜非线性引起的双稳态大振幅区会随浮环与轴承质量比值的增大而减小,而随挤压油膜间隙值的减小而增大. 相似文献
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将挤压油膜阻尼器设计与转子动力学设计相结合,建立了航空发动机转子挤压油膜阻尼器设计方法和设计流程.转子参数为转子阻尼、临界转速配置、最大不平衡量、转子振动峰值,以及支承外传力等,挤压油膜阻尼器设计参数为轴颈偏心率、油膜半径间隙、油膜长度和鼠笼刚度.设计目标是控制转子临界峰值和支承外传力.其中转子阻尼与最大不平衡量为挤压油膜阻尼器设计的关键参数.利用一实验器,对该设计方法进行了数值仿真和实验验证,结果表明:转子振动响应临界峰值减振比例可达60%以上,说明所建立的设计方法是正确有效的,可为挤压油膜阻尼器设计提供指导. 相似文献
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为了比较带定心弹簧的同心型与不带定心弹簧的非同心型挤压油膜阻尼器(SFD)的减振能力,在同心型与非同心型SFD 多盘柔性转子系统实验装置上进行了不同转子不平衡质量及油膜径向间隙条件下的系列试验。结果表明:相对于刚性及纯弹性支承,两种SFD都能够有效地减小转子系统的振动。在同心型SFD 柔性转子系统中,当SFD的作用相对定心弹簧的作用较弱时,可以用定心弹簧来调整转子系统临界转速的位置,转子的临界转速在弹支临界转速附近;当SFD的作用相对定心弹簧的作用较强时,定心弹簧对转子系统临界转速的影响不大,转子的临界转速在刚支临界转速附近。非同心型SFD 转子系统的非线性特性比同心型SFD转子系统更为复杂,不仅会出现主共振,而且还会出现超谐共振及亚谐共振。 相似文献