“零公差”概念——相关公差的扩大使用

相关公差在机械工程界是一个新的概念。我国试行国标GBll83—75《表面形状和位置公差术语及定义》及GBll82—74《表面形状和位置公差代号及其注法》中的有关内容和ISO/DIS 2692《技术制图,形状和位置公差》(1973年发表)的第二部份“最大实体原理”的基本精神是一致的。即对于附有(?)符号的公差,允许将形体实际尺寸未足最大实体条件的部份补偿给形位公差。而有些国家为了扩大使用相关公差,更进一步研究将形体的实     

电子枪静电透镜部件仿真与优化

根据电磁透镜的原理可知,作用于工件上的工作束斑尺寸与电子束注腰的位置和尺寸相关。电子枪栅极出束孔直径与阳极位置的改变将会引起电场分布的变化,从而改变电子束注腰的位置与尺寸,最终影响工作束斑的大小。运用电磁场仿真软件CST仿真得到了电子枪静电透镜电场分布与束流轨迹。采用单一变量法,模拟得到100mA束流强度下栅极出束孔直径和阳极位置对电子束注腰位置与尺寸的影响规律。仿真结果表明,其他参数相同时,栅极出束孔直径D为2mm、阳极上端面到栅极下端面距离H为15mm时,电子束注腰位置最高,半径最小。选取优化参数D=2mm、H=15mm进行焊接试验,获得了深宽比更大的焊缝,证明达到了减小工作束斑尺寸和优化束流品质的目的。     

应该优先采用位移度标注法

我们在贯彻国家标准《表面形状和位置公差》工作中,对于零件上任意形体的位置公差要求,是采用位移度标注法好呢,还是采用尺寸公差标注法好?对这个问题,目前还有分歧。现谈谈个人的一点看法,供参考。     

TP(正确位置)尺寸注法的简单指南——第二部分

正确尺寸注法虽然不是个新概念,但无论在图面上,还是在工厂中,它还是常常被混淆和误解。这四篇论文介绍,指出解决TP问题的新的途径,以帮助澄清对TP原则的某些误解。     

入体公差注法及对称公差注法的合理使用

到目前为止,无论在设计图中还是在工序图中,使用最普遍的尺寸公差注法是入体公差和对称公差注法。对于孔、轴,不论有无配合性质,全部按国标标注入体公差;对于长度尺寸,有对称公差、不对称公差及入体公差注法。     

GB/T15754-1995《技术制图圆锥的尺寸和公差注法》介绍(一)

ＧＢ11334-89《圆锥公差》和ＧＢ12360-90《圆锥配合》先后发布后,ＧＢ4458.4-84《机械制图　尺寸注法》第37条规定的锥度注法已不能满足在图样中标注圆锥尺寸和公差注法的要求。因此,全国技术制图标准化技术委员会在1992年提出立项制定《技术制图　圆锥尺寸和公差注法》国家标准,并获国家技术监督局批准。随后成立了由机械标准化所负责,华中理工大学参加的国标起草工作组。该工作组于1994年底完成标准报审稿,1995年11月经国家技术监督局批准,ＧＢ/Ｔ15754-1995《技术制图　圆锥的尺寸和公差注法》(简称新标准)于1996年7月起开始实施。1　新…     

对内孔槽位置尺寸的精密测试

在液压附件中,阀体(如图1)内孔槽位置尺寸的正确与否,对油路开、闭起着非常重要的作用。若某一尺寸超差,测试者应向操作者提供准确的数据,以便及时重新调整机床和刀具。因为阀体工作时起作用的部位是槽口,即要求槽口相互之间的位置尺寸应控制在规定的公差范围内(如图2)。加之某些阀体孔小、槽浅、精度高,因此,对其准确地测试已成为当前的一项关键。对于阀体内孔槽口位置尺寸的测量,无论是过去或现在,部属各厂多数采用常规测量方法,即采用专用样板控制最大和最小极限尺寸;采用一种专用量具进行直接测量;也有用“浇铸法”获得内孔槽的模型后,再用光学仪器对阀体模型进行测量。上述方法测量误差大、效率低。     

ISO公差制在测绘中的应用

在样机测绘中,如何保证机械零件的线性配合尺寸精确性及与原机零件的互换性,不但要求测量准确,而且要对实测值进行正确的处理。现将我们在测绘某机过程中,对一般线性配合尺寸的分析与计算的一些做法介绍于后,供参考。     

也谈位移度的计量

在位移度标注中,对于孔组内各孔的位置精度要求较高,而孔组的定位精度要求并不高的零件,常常采用尺寸公差和位移度混合标注。这种注法的工艺经济性较好,但对单件和小批量生产的检验计量却带来一定的困难。本刊对此作过一些很有启发的讨论,现谈谈自己的粗浅看法。     

《形状和位置公差》新标准讲座第三讲GB/T1182-1996关于要素的术语和定义

ＧＢ/Ｔ1182-1996的发布实施,将代替ＧＢ1182-80和ＧＢ1183-80,但是考虑到与国际标准相协调,目前尚未制定有关几何要素的通用术语和定义的国家标准。因此,在ＧＢ1183-80“一般规定”中的术语仍可继续使用。它们是:要素———构成零件几何特征的点、线、面。理想要素———具有几何学意义的要素。实际要素———零件上实际存在的要素。测量时由测得要素来代替。被测要素———给出了形状或(和)位置公差的要素。基准要素———用来确定理想被测要素的方向或(和)位置的要素。理想基准要素简称基准。理论正确尺寸———确定理想被测要素的形状、…     

特征视图的判定原则及同视图数量的关系

视图表达的重要原则是应清晰易懂。便于读图：零件各组成部分的结构形状及相对位置。要表达完全且唯一确定。在明确表示的前提下。使视图的数量最少。引入“特征视图”的概念。阐述了以上原则与特征视图之间的内在关系。给出了基本立体形状特征视图的判定方法和利用基本形体位移自由度来判定组合体位置特征视图原则：得出了只有普通视图而缺少特征视图不能唯一确定物体的结构形状的结论；利用简单形体特征视图的分布情况可准确完整表达组合体应具有最少视图的数量。从而为绘图与读图提供了实用有效的新方法。     

画封闭图计算工艺尺寸链

正确计算工艺尺寸链是编制工艺规程必不可少的一环,也是工艺员的一项基本功。尺寸计算正确与否直接关系到产品质量、生产效率和成本等。 工艺尺寸链的计算法很多,如正计算法、反计算法、概率法等。本文所述之法为封闭图计算法,是本人在编制工艺规程时的实践经验总结。 一、问题的提出 在编制工艺规范时,一般采用正计算法中的极大极小法。这种方法在尺寸链环数少的情况下,能够得心应手,但当关联尺寸较多时,要把各个环的公差分配合理,问题则相当复杂,稍有疏忽,公差分配不合理,端面不是加工不出来,就是最后出现尺寸超差,尺寸封闭图就是要解决这个问题。     

大尺寸复杂筒状铝合金精铸件浇注系统设计方法研究

研究大尺寸复杂筒状铝合金精铸件浇注系统的设计方法,通过对三种具有筒状结构的大尺寸复杂铝合金精密铸件的浇铸系统设计和浇注试验,研制出冶金质量和力学性能合格的铸件.结果表明,缝隙式浇注系统或缝隙式与底注式相结合的浇注系统是该类铸件比较理想的浇铸系统设计方式.     

标注“形位公差”应注意的几个问题

本文指出了“形位公差”标注中存在的公差框格指引线与尺寸线、尺寸线与基准符号之间的位置关系标注不正确等问题,并对一些常见的错误标注实例作了分析。     

多腔橡胶压铸模

一、概述橡胶压铸模是将胶料放入压缩室,利用柱塞传递压力,通过浇铸孔将胶料压入型腔而硫化橡胶制品的模具。由于胶料在压制过程中受到强烈的挤切作用,使胶料中的配合剂分散得更加均匀,因此产品质量稳定,制品毛边少,尺寸准确。它具有和注压法相同而优于模压法制品的特点,如扯断力高,耐弯曲疲劳好和与金属结合强度高等,同时又可克服注压法中的高温快速硫化、交联不完全稳定而使定伸强度较低,压缩变形较大的缺点。     

我的一点看法

《对延伸公差带的一点疑问》一文所提出的问题很值得研究。正如文章中所说的,延伸公差带对被测要素本身没有直接的控制作用,它的实际位置对其理想位置的变动量可能相当大,甚至远远超出未注公差的范围。这种现象在有     

贯彻GB1182-74的几点体会

我们在修订《机床辅助工具》部标准中,按上级指示,贯彻了GB1182—74《机械制图表面形状和位置公差代号及其注法》。我们边学边干,在标准中先后采用了符号框格这种新的形、位公差标注法。通过这个阶段的实践,我们体会到新注法具有符号形象化、注法简单、说明问题清楚、一目了然等许多优点,无论对设计、制造、检验工作都提供了方便条件。并且也便于国际间的技术交流。下面我们谈谈在采用新注法中的几点体会。     

球形销

在斯贝发动机的工艺装备中,有相当大一部分定位面、对表面和基面是空间平面,在图纸上对其位置尺寸控制采用了一种新的方法——球形销法。即将一个或几个空间平面的位置尺寸换算为球形销的球心到空间平面的法向距离     

大尺寸飞机翼肋点阵刚性增强装配技术研究

为了提高大尺寸飞机翼肋装配位置准确度、减小装配变形并最终满足机翼翼盒装配过程中翼肋间距偏差要求,在深入分析大尺寸翼肋装配定位要求和位置不确定性的基础上,提出了一种点阵刚性增强装配技术,结合变形分析设计了一套全新的点阵刚性增强工装,实现了大尺寸翼肋保型定位和定位器多自由度调整、减小了翼肋变形、保证了翼肋间距,对于大尺寸飞机翼肋的实际装配有一定的指导价值。     

离散粗糙元诱发边界层转捩的实验研究

针对直升机转子叶片模型表面离散粗糙元诱发边界层转捩问题开展了实验研究,分析不同雷诺数下粗糙元尺寸参数对转捩位置的影响。实验在中航工业气动院直升机转子叶片模拟装置进行,在模型转子叶片表面布置不同尺寸的离散柱状粗糙元,利用红外热像技术探测边界层转捩,并提出一种基于湍流／层流区域面积比的转捩位置判定准则,目的是实现边界层转捩位置自动识别,进而分析粗糙元尺寸参数对转捩位置的影响。实验转速为300至600 r／m,对应叶尖切向速度为25～40 m／s。实现了对旋转叶片边界层转捩位置的定量测量,通过实验验证,转捩位置判定算法正确可靠,初步得到了不同高度 DRE 诱发转捩位置与雷诺数之间的关系,随着粗糙元高度的增加,转捩位置逐渐靠前。