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研究了磁性材料2J4合金经等径弯曲通道变形(Equal Channel Angular Pressing,简称ECAP)和不同温度回火后的磁性能,并与冷轧变形合金的磁性能进行了对比分析.结果表明,2J4合金随着ECAP变形道次的增加,磁导率增加,4道次ECAP变形的饱和磁感应强度最高.另外,2J4合金的磁性能对回火温度的变化非常敏感,呈波浪式变化.4道次ECAP变形2J4合金沿挤压面(S面)进行85%冷轧变形,在610℃回火后获得的磁性能最好,矫顽力达到3.8364 kA/m.ECAP变形2J4合金沿挤压面的磁性能远优于传统冷轧合金.试验结果证实了采用ECAP变形方式制备高性能磁性材料是可行的. 相似文献
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热处理和冷变形对Ti—Ni合金非线性超弹性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文利用拉伸试验系统地研究了冷变形量、热处理工艺对Ti-49.8%(原子分数)Ni合金非线性超弹性的影响。研究表明,不同冷变形量丝材经723K,0.5h退火处理后,冷变形量较大的丝材(大于20%)经一定次数的应力-应变循环处理后,可获得完全的非线性超弹性,而冷变形量较小的丝材,即使经过多次应力-应变循环处理也难以获得完全的非线性超弹性。经同一温度退火处理的不同冷变形量丝材,冷变形量越大,获得完全非 相似文献
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研究了2324-T39合金状态厚板未稳定化及经125℃/50h,150℃/50h稳定化处理后室温拉伸性能及其显微结构变化,探讨了热稳定化处理对合金性能的影响。结果表明,冷变形所造成的位错强化也是2324-T39稳定化后拉伸性能优于2024-T351的主要原因。 相似文献
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通过试验分析了低镁铝合金淬火后冷变形量、不同时效时间、不同保温时间等对剪切强度的影响,确认了适合这种材料的新工艺流程。 相似文献
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应用激光淬火处理不对称轴类零件,分析了激光淬火变形的原因和影响因素,建立了激光淬火变形的数学模型。研究结果表明:合理地分布激光扫描带及正确地确定扫描顺序是获得较小激光淬火变形的关键;激光淬火变形规律符合正弦曲线。 相似文献
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对GH4169合金开展不同变形量的冷轧和热处理实验,分析不同冷轧变形量和随后的不同热处理状态对板材显微组织及硬度的影响。不同冷轧变形量研究结果表明:随着变形量的增加,冷轧板材中的位错密度升高并形成滑移带,织构组织逐渐增强,退火孪晶界逐渐消失,板材硬度随之增大。不同热处理状态研究分析表明:980℃×10 min固溶处理后,变形量小于20%时,板材中仍残留有变形晶粒和位错,随着变形量增加再结晶逐渐发生,晶粒度尺寸逐渐细化,板材硬度随变形量的增加而升高;变形量达到25%以上时,固溶态板材可完成再结晶,变形晶粒和冷作硬化基本消除,板材的硬度降低至未变形的水平并且不随变形量增加而改变;时效热处理后板材中析出γ’’和γ’强化相,板材硬度显著高于冷轧态和固溶处理态且硬度基本不受冷轧变形量的影响;GH4169合金在980℃下固溶处理而发生再结晶的冷轧变形量门槛值处于5%~10%范围内,完全再结晶的冷轧变形量门槛值为25%左右。综合考虑实际生产情况,GH4169合金板材优化的制备工艺为冷轧变形量大于25%,相应的固溶处理制度宜选择为980℃×10 min。 相似文献
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通过金相显微镜、X射线衍射分析、热膨胀性能测试和软磁性能测试等方法,研究了850 ℃均匀化退火后炉冷(FC)、空冷(AC)、水冷淬火(WQ)和液氮淬火(LNQ)四种冷却方式对FeNi32Co5合金的显微组织、热膨胀和软磁性能的影响,同时进一步分析了回火处理对合金综合性能的影响。结果表明,OS,FC,AC和WQ试样主要为面心立方(fcc)奥氏体相,同时含有少量的体心立方(bcc)相,LNQ试样出现大量bcc马氏体相,退火后各试样晶粒均发生粗化;WQ试样在20~100℃的平均线膨胀系数α(20~100 ℃)仅为0.38×10-6·K-1,较原始OS试样降低了56.32%,并且最大磁导率μm提升至1.908 k,矫顽力Hc降低至91.32 A/m;对WQ试样进行315 ℃回火处理(WQ-TP)后有效改善了由热应力导致的软磁性能损伤,WQ-TP试样的最大磁导率μm进一步提升至2.993 k,矫顽力Hc降低至57.8 A/m,同时保持了优异的低膨胀性能(α(20~100 ℃) = 0.54×10-6·K-1)。综合考虑下,对均匀化退火后的合金进行水冷淬火和回火处理可获得兼具优异的软磁性能和低膨胀性能的FeNi32Co5合金。 相似文献
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冷变形TiNi合金的显微组织及超弹性 总被引:1,自引:0,他引:1
利用透射电镜观察不同温度下的拉伸试验,研究了冷变形量22%的Ti-49.8%Ni(原子分数)合金的显微组织及线性超弹性行为。透射电镜观察发现,Ti-49.8%Ni(原子分数)合金经较大冷变形量变形后,其显微组织为细小片状且高度形变的马氏体。研究表明,冷变形Ti-49.8%Ni(原子分数)合金经一定次数应力-应变循环处理后可获得完全的线性超弹性,出现线性超弹性的温度区间与冷变形TiNi合金的As点有 相似文献
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研究了经不同固溶处理的Ti-1023合金在拉伸变形过程中的应力诱发马氏体转变特性,同时也测定了转变产物的晶体结构及激发应力。业已发现相变性质与固溶处理温度及冷却速率有密切关系。最后,讨论了应力诱发马氏体转变对合金拉伸性能的影响。 相似文献
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新淬火状态硬铝合金板的成形性能及数值模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了铝合金退火状态和新淬火状态下的成形性能,给出了主要成形性能指标与自然时效及预变形的关系,表明在新淬火状态一定时间内,铝合金仍然具有良好的成形性能,淬火前的变形和淬火后的时效过程将降低成形性能;通过退火状态和新淬火状态材料成形的数值模拟对比,表明新淬火状态材料成形具有以下特点:新淬火状态材料成形需要更大的力能参数,残余应力和回弹较大,成形后变薄较小,厚度分布较均匀,随着时效时间增加和淬火前变形的增加,成形力、厚度变薄和回弹增大. 相似文献
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采用显微硬度测试、拉伸力学性能测试、扫描电镜及透射电镜观察等分析手段,研究了预变形对Al-Cu-Mn-Mg-Ag合金的组织与力学性能的影响.结果表明:时效前的冷轧变形加速了Al-Cu-Mn-Mg-Ag合金的时效进程,提高了时效的峰值硬度,促进Ω相的析出,增加Ω相的数量.随着变形量的增加,合金时效过程中双阶段时效硬化的现象减弱,预变形小于10%时,时效过程中出现明显的双阶段时效硬化特征,预变形大于10%时,时效过程仅出现明显的单阶段时效硬化特征;随着预变形量的增加,合金的抗拉强度和屈服强度逐渐增加,延伸率逐渐降低.综合考虑合金的强度和塑性,Al-Cu-Mn-Mg-Ag合金的预变形量应为10%~20%. 相似文献
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目的 分析并解决造成机械零件报废的两个重要原因——淬火变形和脱碳。方法 以轴承圈热处理过程中出现的问题为例进行变形和脱碳原因分析。结果 脱碳主要由于煤油的裂解效果差、淬火炉内产生的负压、淬火介质冷却能力的降低及操作者的淬火速度慢这四个因素造成的;变形主要与零件的摆放决定的冷却速度不同有关。结论 采用小贝力克箱式炉淬火加热,冷却用好富顿油,平装装炉,吸热式保护气氛很好地解决了淬火脱碳和变形问题。 相似文献
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国产大飞机及其发动机的自主研制需采用M152合金制造发动机机匣,该机匣盘锻件尺寸大、结构复杂,工作时承受很大的载荷,对其综合力学性能要求苛刻。为提高M152合金机匣锻件的组织与力学性能水平,需要对其热处理工艺进行系统研究。通过试验研究了不同的淬火、回火制度对M152合金机匣组织性能的影响。采用光学显微镜分析了锻件的显微组织,测试了锻件的室温拉伸、冲击和硬度。综合分析结果表明:当M152合金锻件经1010℃淬火,油冷,565℃回火,空冷热处理后,可实现强度、韧性的良好匹配。 相似文献
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通过GH625合金的不同热处理工艺与组织、性能关系的研究及采用不同加热温度、不同应变速率及不同变形量的工艺试验,确定出合理的热工艺参数。结果为:变形温度1100oC~1140oC,变形量20%~50%,I临界变形10%左右。合理的热处理制度为:固溶温度990℃~1030℃,保温60min,空冷或水冷。990't2固溶处理时可适当延长保温时间,在此温度范围内处理,可获得6级一8级晶粒组织。与空冷相比,水淬组织更加均匀,晶粒更细小些。 相似文献
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