对《MJ螺纹》中tan△α/2=δ(α/2)/1.5p公式来历的分析

在《MJ螺纹》计算公式中给出了半角偏差与半角偏差的中径当量计算公式 即tan△α/2=δ(α/2)/1.5p 式中: △α/2——牙型半角公差之半(度) δ_(α/2)——给定的半角偏差的中径当量(mm) P——螺距(mm) 由于在HB241—75普通螺纹标准中给出的半角偏差与其中径当量关系公式为     

模锻件公差与极限偏差的优化

提出了模锻件毛坯(简称:毛坯)尺寸公差与零件机械加工一般公差相互差异、矛盾和关联等因素,介绍了毛坯和零件之间公差与配合等关系,重点从零件设计、结构尺寸要求以及加工技术等方面对模锻件毛坯图公差设计进行描述,同时对零件图的尺寸公差使用提出了新观点,优化了毛坯图加工面和非加工面尺寸公差的标注方法,结合实例合理分配了毛坯尺寸公差与极限偏差的设计。     

薄壁筒形零件加工夹具——双球面向心夹具

一、概述我厂生产的薄壁筒形零件,品种规格多,尺寸及表面光洁度要求高,典型零件如图(图1): 零件材料为30CrMnSiA优质合金钢,强度σ_b=120±10公斤/毫米~2,内孔尺寸Φ80～160毫米,壁厚为1.9～2.5毫米,长度为280～680毫米,内孔椭圆度要求不大于0.02毫米,尺寸公差为0.02毫米,内孔光洁度为▽8。这类零件的生产过去所采用的装夹方法如图2。     

谈《一般公差》中的螺纹长度偏差问题

我们在贯彻HB5800—82《一般公差》时,曾对零件中螺纹长度偏差的确定引起了争议。如图1中零件尺寸A(A=20)的极限偏差是按“螺纹长度”确定?还是按“长度”确定?争议结果有两种意见。     

ISO965/Ⅱ-1973(E) ISO通用公制螺纹-公差-商业用螺栓和螺母螺纹的极限尺寸-中等级

1.适用范围 本国际标准所规定的中径和牙顶直径的极限尺寸符合国际标准ISO262《ISO通用公制螺纹—螺栓和螺母尺寸的选择》。 本标准所规定的极限尺寸以ISO965/Ⅰ中所规定的基本偏差和公差为依据。 2.定义     

粘性介质压力成形的应用研究

 给出了VPF 在镍基高温合金波纹形薄壁板件、铝合金阶梯形板件和不锈钢球形阀芯板壳件等成形中的应用,研究结果表明: (1) VPF 技术适合于成形高强度超薄壁(壁厚为013 mm) 小半径( r ≤2 mm) 曲面板件,可以避免局部颈缩和开裂,成形的零件尺寸精度高( IT10～11); (2) 对于采用多道次刚模拉深成形的铝合金阶梯形板件,可以一次拉深成形; (3) 可以成形用于密封的高尺寸精度和表面质量的球形阀芯壳件。     

TC4钛合金贮箱半球超塑成形模具型面设计

合理布置成形后半球毛坯的壁厚加工余量,并计算超塑成形模具型面的名义加工尺寸.通过分析半球在超塑成形过程中材料变形机理,设计反向预成形模具型面,达到均匀半球毛坯壁厚的目的,使其满足后续加工尺寸的要求.     

成型喷管的数控加工

一、概述图1所示的成形喷管是某高超音速风洞的主要部件。其整个型面(长3120毫米)采用列表曲线,即每隔2毫米有一直径尺寸要求,其容差为0.06毫米,从喉部最小直径φ18.3毫米到出口截面最大直径φ497.2毫米,总共1560个直径尺寸;要求圆滑衔接,光洁度为▽6。为便于加工,将成形喷管分成七段,并采用铸件毛坯。喉部段内径甚小,在数控卧车上加工,长度取短些,为166毫米。出口段内径大,用数控立车加工,长度尽量取长一些,     

一个跨音速风洞的设计和使用

我们将一个实验马赫数范围为0.4至0.9的高亚音速风洞经过扩建后成为一座跨音速风洞, 实验马赫数已扩大到0.3至1.2, 实验段已由半开式改为跨速音孔壁形式, 截面尺寸为530×760毫米, 孔壁开闭比为23%, 扩开全角为0.6°。跨音速实验段孔壁与槽壁的选择, 从消除亚音速洞壁效应来说, 两者相差无几, 从消除激波反射效应考虑, 孔壁明显的优于槽壁, 但孔壁扩开角宜小。孔径与壁厚之比及孔径与实验段高度之比, 对孔壁流动特性和对气流的扰动均有影响。驻室空间的大小对气流中心压力分布的均衡作用, 驻室出口面积与排气引射作用及扩压效率都有密切关系。在音速喷管下游设立一个有效的气流加速区域是建立跨音速流场最关键性的问题, 加速段的长度看来相当于一个实验段高度为宜。跨音速流场调整结果表明, 马赫数小于及等于1.0时在模型实验区域610毫米长度内, 轴向马赫数偏量(△M)/M小于±0.47%,马赫数梯度小于0.006/米。马赫数大于1.0及小于1.15时, (△M)/M小于±0.75%, 马赫数梯度小于0.006/米。马赫数大于1.15及小于1.20时, (△M)/M小于±1.57%, 马赫数梯度小于0.016/米。在实验马赫数范围内气流平均偏斜角Aα小于±0.05°, 因此认为已达到可用的跨音速流场标准[6]。风洞气流紊流度估计不大于0.1%, 总压损失不超过0.24大气压力, 最大流量为100公斤/秒, 以实验段高度530毫米为参考长度的风洞雷诺数R^e范围为3.7×10⁸至8.2×10⁹, 驻点为大气状况。跨音速标准模型实验结果表明, 纵向气动系数测量结果是可靠的, 同美国NACA空对空导弹外形的发射实验和飞机模型的风洞实验数据符合一致。阻力系数C_x偏差量一般在±0.001至0.004之内, 升力系数C_y差量一般在±0.005至0.03之内, 俯仰力矩系数M_z偏差量一般在±0.004至0.015之内, 重复性实验良好, 不重复性值均在±0.002至0.005之内, 因此该风洞可以提供模型实验使用。亚音速洞壁效应已基本上消除, 实验结果毋需进行洞壁干扰修正; 但激波反射效应的消除程度有待进一步研究和实验[7]。今后风洞跨音速性能仍应继续改进,希望马赫数大于1.15以后,流场均匀性(△M)/M不大于1%,最大实验马赫数达到1.22至1.25并消除洞壁激波反射效应,因此应对孔壁和加速段结构形式、扩压效率等给予注意。此外改善风洞天平测量系统的准确性和灵敏性问题随着流场问题的解决就显得更加迫切了。     

构造拓扑修形齿面的面齿轮传动主动设计

为了改善加工参数较少的面齿轮传动的啮合性能,提出了用给定的啮合性能对面齿轮和小齿轮齿面进行拓扑修形设计的方法.面齿轮用插齿法加工,面齿轮与插齿刀的转角关系由预设的传动误差确定,由此确定面齿轮的拓扑修形齿面.然后用接触路径的位置及其方向和接触椭圆的大小构造小齿轮的拓扑修形齿面,该齿面用共轭点接触法磨齿加工,建立了小齿轮拓扑修形齿面与加工参数之间的线性方程.结果表明:齿面接触分析(TCA)获得的传动误差、接触路径与预设的传动误差、接触路径相同,TCA仿真的椭圆长度与预设椭圆长度相差范围为0.175 2~1.16mm.     

航空行业标准颁布消息(17)

现将国防科工委科工技[2002]904号文颁布的53项航空行业标准目录刊登如下┏━━━━┳━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┳━━━━━━━━━┓┃序号 ┃ 标准编号 ┃ 标准名称 ┃ 实施日期 ┃┣━━━━╋━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━╋━━━━━━━━━┫┃ 1 ┃ HB 5964,.2002 ┃燕尾形榫头、榫槽尺寸标注与技术要求(代替HB 5964—1986) ┃ 2003.02.0l ┃┣━━━━╋━━━━━━━━━━╋━━━━━━━…     

标准发布消息(1)

现将我部航质[1992)2088号文发布的68项航空工业标准刊登如下。为方便读者使用,自此期 起将标准发布消息连续顺序编号,本期编为(l)。 alalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalalJ——标准发布消息(1)     

用升降法测定LC9CS高强度铝合金板的疲劳起始门槛值△kth/ρ~(1/2)

众所周知,在交变应力下,当金属的应力强度因子范围超过其疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)时,裂纹处于非稳定状态,并开始扩张。因此,疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)的测定在理论研究和工程应用上具有重要的意义。 本文叙述了用升降法测定疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2),这种方法原理比较简单,容易掌握,是当前测定疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)的一种较好的方法。求平均疲劳起始门槛值△kth/ρ~(1/2)的数据处理方     

发动机可调尾喷管灵活性预测及其影响因素研究

为了能够利用尾喷管同步环推力测试实验评估其合格率,提出了可调尾喷管灵活性仿真预测方法,并利用动力学模型研究了零件表面加工精度和几何公差对其灵活性的影响规律。结果表明:随着表面粗糙度等级的降低,可调尾喷管调节片与密封片之间的摩擦阻力增大;在尺寸公差为(-0.1,+0.1),零件几何尺寸越大,调节片与密封片之间的摩擦阻力越大;在表面粗糙度为不大于Ra6.3条件下,基于基本尺寸和最小极限尺寸建立的动力学模型能够满足伸展和收缩过程动作响应灵活性要求(0.2s内)。因此,为了满足可调尾喷管伸展和收缩灵活性要求,其各零件公差应控制在下偏差范围内,并相应提高表面加工质量。     

ISO965/Ⅲ-1973(E) ISO通用公制螺纹-公差-结构螺纹偏差

1.适用范围 本国际标准所规定的中径和牙顶直径偏差符合ISO_261《ISO通用公制螺纹——一般设计》。 本标准所规定的极限尺寸以ISO_965/Ⅰ中所规定的基本偏差和公差为依据。 2.定义 公差标记按表中“公差等级”一栏中所规定的公差等级表示。 例如:M6—6H M6—5g6g 螺纹零件间的配合用内螺纹的公差和外螺纹的公差其间用一斜线“/”隔开来表示。 例如:M6—6H/5g6g     

电磁方法在铸造中的应用(二) 镁合金的工频熔化电磁搅拌电磁输送 第一篇 无芯工频感应熔化吓)

四、工频电炉的设计计算一)热计算热计算的主要任务是确定在给定容量和小时生产率的前提下的有效功率。其程序如下: (1) 由常温到熔点的炉料吸热 Q_1=GC_1△t (仟卡)……(7) G—电炉的额定容量 (公斤) C_1—炉料的固态比热 (卡/克·度) △t—温升 (度)     

纵切自动车床刀具安装高低引起的加工误差

一、刀具安装高低产生误差的计算在普通车床上刀具安装高低对零件尺寸的影响如图1所示: △r=r_0-r =(r~2+△~2)~(1/2)-r……(1) 式中 r——名义半径 r_0——实际半径△——装高(装低)量公式(1)只适用纵切自动车床各立刀架上车刀安装造成的误差。对于天平刀架上的前后两把车刀,即1、2号刀所产生的安装误差如图2所示。     

无限寿命可靠性分析方法

1.引言 材料在冶炼、加工和使用过程中,不可避免地存在各种初始缺陷或裂纹,对某些关键的或不易检修的构件(如螺旋桨叶、发动机气门弹簧等),常采用无限寿命设计,期望其中的初始缺陷或裂纹不继续扩展。这要求应力强度因子变程△K小于疲劳裂纹扩展门槛值△K_(th),而应力强度因子变程△K是应力变程△σ的函数X(△σ)与初始裂纹尺寸α_0的函数     

部标准《板材零件下陷》HB0-21-68 、《挤压型材下陷》HB0-22-68 修订说明

根据部(73)三科字1148号文的精神,由011基地第一设计室,松陵机械厂和峨嵋机械厂组成修订组进行修订工作。修订后的标准编号为HBO—21—75和HBO—22-75。现将两项标准在修订中的有关问题作如下说明:一、HB0—21—68的修订说明1．修改了下陷区最小长度L的数值。由于原标准下陷区最小长度尺寸太大,而没有得到贯彻。过去松陵机械厂,云马机械厂是采用旧标准H1109,峨嵋机械厂则按原部标准数值的70%。根据这种情况,修订小组将原标准数值压缩了30~40%,作为修订后的数值。使其符合当前生产的情况。     

用竖式计算尺寸链

无论是设计、工艺、还是装配,尺寸链的计算是我们经常要碰到的问题。有工艺尺寸链,设计尺寸链和装配尺寸链。本文以工艺尺寸链为例。尺寸链计算一般都是列尺寸链方程求解。亦即:(1)封闭环的名义尺寸等于增环的名义尺寸之和减去减环的名义尺寸之和;(2)封闭环的上偏差等于增环的上偏差之和减去减环的下偏差之和;(3)封闭环的下偏差等于增环的下偏差之和减去减环的上偏差之和。