某型发动机高压压气机第6级静子叶片掉角故障分析

针对某型发动机高压压气机第6级静子叶片掉角故障,分别进行了断口分析、强度计算、振动模态试验和整机动应力测试,综合分析结果表明:第6级静子叶片掉角断口均属于高周疲劳;实测第9阶振型的最大相对振动应力区与故障叶片的裂纹起始位置吻合;第9阶自振频率对叶尖附近的弦长、厚度及尾缘R的尺寸微小变化很敏感。采取了增加频率限制、对涂"W"漆前的吹砂工艺进行细化以保护叶片的措施,使得该故障得以排除。     

动态消息

EJ200发动机是由欧洲4国为EF2000战斗机研制的推重比10级的涡扇发动机。3级风扇采用无中间凸台的按损伤容限设计的跨声速宽弦叶片、整体叶盘和单晶材料;5级高压压气机的转子采用三元亚声速叶片、可调进口导向叶片、整体叶盘、单晶材料、等外径通道、全长双层结构机匣和刷式密封;环形燃烧室采用蒸发式喷嘴和先缓扩再突扩的二级扩压器;单级高、低压涡轮采用三元气动设计的低稠度单晶转子叶片和粉末冶金盘;加力燃烧室采用高效的径向火焰稳定器;喷管采用可调的轴对称收敛扩散喷管;控制系统为有故障诊断和健康监控能力的全功能数字式发动机控制     

对转桨扇设计参数对噪声水平影响的数值研究

为了研究了对转桨扇叶排间的轴向间隙、叶片弦长和后掠角对气动噪声的影响,设计了7组轴向间隙、叶片弦长和后掠角分别不同的对转桨扇。采用数值模拟软件FineAcoustics对这7组对转桨扇进行了气动声学计算和分析。气动声学计算结果表明：对转桨扇桨叶的气动噪声幅值的大小与前、后排桨叶的轴向距离、后掠角的大小成反比,与叶片弦长成正比;此外,桨叶的载荷噪声在总噪声中起主导作用。     

基于平台测量的叶片榫头测具检测方法

结合控制某压气机转子叶片内缘板表面质量的典型测具的几何特征,利用辅助标准器具(圆球等),通过间接检测、空间角度换算,在平台上对其空间点尺寸进行测量,实现了叶片榫头专用测具空间几何量参数的准确检测;推导出的公式可应用于该类测具的尺寸换算,解决了测具周期使用后无法检测的难题,提高了检测效率,满足了该类叶片产品的质量控制要求。     

V2500发动机的维修问题及改进型V2500 SelectOne发动机

V2500发动机是IAE国际航空发动机公司于80年代研制生产的双转子轴流式高涵道比涡轮风扇发动机.它具有无凸台的宽弦空心的风扇叶片、"浮壁"燃烧室和高效的燃油率三大特点.     

先进的V2500系列涡轮风扇发动机

IAE国际航空发动机公司是由美国普惠公司、英国罗·罗公司、日本航空发动机公司和德国航空发动机公司这4家全球优秀的飞机发动机制造商组成,具有当今航空航天领域先进的技术。V2500系列的涡轮风扇发动机是IAE公司1983年开始研制和生产的。IAEV2500发动机目前的额定推力值为22000-33000磅,为快速增长的150座级飞机市场提供了动力装置。V2500发动机有3大主要特点:宽弦空心的风扇叶片、"浮壁"燃烧室、高效的燃油率。V2500最引人注目的特点之一就是它的风扇叶片,采用的是由罗·罗公司设计和发展的无凸台宽弦空心叶     

超声TOFD检测技术在航空维修中的应用

某型发动机风扇一级盘由于凸台倒圆处存在划伤、裂纹等故障,一般对凸台倒圆处进行拉削,但当拉削后的凸台倒圆处再出现径向裂纹时,使用常规超声纵波、横波反射方法无法进行检测,只能使用超声衍射时差法(Time of Flight Diffraction,TOFD)检测技术进行检测。本文介绍了TOFD检测原理,通过合理选择TOFD探头频率、楔块材料、晶片尺寸、倾斜角度,制作专用探头,确定仪器参数,完成了风扇一级盘凸台倒圆处径向疲劳裂纹的检测任务。     

带复杂阻尼凸台的TC11材料转子叶片精锻工艺研讨

介绍了带有复杂形状阻尼凸台的ＴＣ１１材料某高压Ｉ级转子叶片的精锻工艺难点，可对型面复杂的小余量叶片精锻生产提供参考。     

航空发动机叶片三坐标测量优化采样方法

针对航空发动机叶片三坐标检测测量效率低的问题,提出了一种适用于翼型曲面三坐标测量优化采样算法。基于杠杆平衡系统,对现有采样算法做了统一的数学描述;并通过引入挠率信息,使得曲率-弧长采样算法适用于空间曲线,并在此基础上研究了基于前、后缘线选取叶片被测截面的算法;研究了弧长分量与曲率分量的比例系数的优化方法。最后,对多个叶片模型进行采样实验,计算重构误差并与等参数采样、等弧长采样、曲率采样、等弦公差采样、加权曲率采样算法对比,结果表明优化采样算法精度提高11.2%以上,与等步长采样方法对比,测点数减少92.3%。      

带周向单槽的低速轴流压气机失速起始过程

为了深入认识周向槽轴向位置对压气机失速机制的影响规律,针对某叶尖敏感的低速单转子压气机开展实验测量与数值模拟相结合的研究。实验与计算结果均表明,位于叶片弦长中部的周向单槽扩稳效果最好,而位于叶片前缘下游20%~30%轴向弦长位置的周向单槽扩稳效果最差。进一步分析了利用非定常、多通道计算模型获得的数值结果,发现对于光壁机匣和扩稳效果最好的周向单槽机匣,泄漏流与主流交界面在近失速工况下到达叶片前缘位置,压气机通过突尖型失速先兆进入失速状态;对于扩稳效果最差的周向单槽机匣,泄漏流与主流交界面在近失速工况下仍位于叶片通道内部距离叶片前缘20%的轴向弦长位置,压气机经历了由准模态型失速先兆向突尖型失速先兆转换的失速起始过程。