主成份估计特征根筛选与残差平方和

本文证明在使均方误差E(‖-β‖~2)最小意义下,主成份估计的特征根λ_1可筛去的充分必要条件是:筛去此特征根λ_1后,残差平方和变化的均值小于2б~2。从而为残差平方和出发的特征根筛选提供了理论依据。     

K3合金MCrAlY保护涂层的结构和性能研究

本工作研究了JR1(Ni40Cr10A10.3Y)、JR3(Co25Cr10A10.4Y)和JR4(Ni20Cr20A10.3YO.8Si)三种磁控溅射沉积(MSD)抗热腐蚀MCrAlY(M=Ni,Co或NiCo)的结构和性能。基体为K3合金。结果表明,这三种涂层均由γ'—Ni(Co)_3A1和β—MA1相组成。三种涂层中γ'—Ni(Co)_3Al和β—MA1相中A1和Cr的含量明显不同,这两种相的组合方式也不同。但基本上都有一个β—Ni(Co)A1+γ’—Ni(Co)_3Al的外层和γ'—Ni(Co)_3的内层。它们的抗热腐蚀性能达到或高于国外同类涂层的水平;对K3合金的高温持久和高周疲劳性能没有影响或略有改善。     

2n阶边值问题的正解

通过运用锥不动点定理来讨论2n阶边值问题[multiply fro i=1 to n(-(d~2/dt~2) λ_i)]u=f(t,u),0-π2,i=1,2,…,n。f是非负连续函数。     

双线性模型的统计分析

一、模型及问题假定观察值向量y的期望值E(y)与协差阵V(y)均线性地依赖于未知参数,这样的模型我们称它为双线性模型。如果y是正态分布的,就称为正态双线性模型。如何估计这些未知参数,在正态条件下,如何进行假设检验,这些问题都是典型的统计问题。下面我们用数学形式来描述它。假定 E(y)=C θ C是已知的,θ未知, n×1 n×k k×1, (1,1) V(y)=sum from i=1 to t(ξ_1V_1),V_1’=V_1, i=1,…,t是已知的, ξ_1均为未知。     

一种LS估计的偏差补偿方法

本文提出了一种对噪声系统模型A(z^-1)y（k）=B(z^-1)u（k）+A(z^-1)ε（k）LS估计的偏差补偿方法。仿真结果表明,以补偿后的参数估值作广义最小二乘法的初值,可以得到更好的结果。     

时序测量中平稳随机误差的统计估计方法研究

本文较全面地深化和发展了多项式信号时序测量中平稳随机误差的统计估计方法。(1)针对σ~2的估计问题,在误差序列相关的最一般情况下,导出了完备的变量差分估计式(I)及其三种特殊形式(Ⅱ)～(Ⅳ);证明了(I)～(Ⅳ)相互关系的三个定理,当误差不相关时,公式自然退化成(I)’～(Ⅳ)’式[其中,(Ⅱ)’式即现行变量差分的σ~2估计式];文内还给出用(I)’～(Ⅳ)’式估计平稳相关误差σ~2引起的不准δ_■~2;(2)针对急待解决的求误差相关函数问题,证明了只用变量差分方程组不能获得精确解;而给出了一种效果良好的近似求解方法;(3)为克服变量差分估计σ~2时,带有过多试算穷举因素和δ_■~2过大等缺点,深入研究了最小二来残差估计σ~2的方法;通过将信号多项式正交化,导出了一套便于直接计算和实用的σ~2新估计式,从而不需再作矩阵求逆、参数估计和计算残差等;鉴于此法对误差序列是否相关并不敏感,故较变量差分法更为准确,(4)证明了最小二乘残差一定可用不同阶的变量差分线性组合表出;在证明该定理4时,曾遇到一般数学手册未列出的“自然数高幂次数列部分和”问题,本文导了表达式,其结果列于附录二,以供查用;(5)提供了几种识别信号多项式阶数的方法。全文各节均作了大量仿真计算,均获得满意效果。     

关于递归序列x_(n+1)=(α-βx_(n-1))/(γ+g(x_n))的稳定性

研究递归序列x_(n+1)=(α-βx_(n-1))/(γ+g(x_n)),n =0,1…的总体特性,其中α,β,γ≥0,g(x)是定义在(-∞,+∞)上的连续函数,并且满足一些条件。     

一九九四英国范堡罗航空展

MWW INTERNATIONAL 94南非ROOIVAI。K攻击直升机 A34()客机一 C17 军用运输机——一一C-5战略运输机 台湾宇航L业展台。。、GtyH7r_。_。-_——。_—-_一_、、.-/?tfa399ji3:gjjlltClft28pp —～ — —iiitiiiiiiiiiiii-·‘阵风-以)fo气斗机Sa。卜340空中预警机 ③一————欧洲未来大型运输机“协和”超音速客机 伊尔76 桨扇发动机试验台 厂-_.-------一---Hn一歹必一溅卜1、/X方 0 ’c.。-- .’ -- .:WeMW-——1-_,一t WW__LM 一 h”N”_. 一、fyl__H--_、”——: ～---dsWW一、__一—-——苏S5多任务战斗机 苏-“M…     

本刊1982年1～6期总目录

第一阑(总第67阑)第H问(总第68用) 适应航空工业“四个转变”的需要 进 要继续加强标准化工作 一步加快标准化工作的发展…………(l)一袁宝华同志在全国省、市、自治区 国家标准总局关干颁发《工业企业标准 标准局长会议上的讲话(摘要卜··,·(1) 化工作管理办法》(试行)的通知……(3)网家标准总局全面布署_九八二年标准 工业企业标准化工作管理办法(试行)化工作…………………………………(14)……… ’‘…口…………’……··’…··(3) 部标准二《气候极值 大气温度极值》介绍 第三机械工业部标谁化工作管理条例一(5)………··,……     

地球赤道同步卫星的简略点位预报

本文在标准的理想情况下,推导了地球赤道同步卫星的简略点位预报的计算公式。据此, (1)分析了点位预报的规律:在可观测的条件下,点位预报的ρ,A,h,t,δ均为常数;对任何观测站,任何定点位置L,ρ的范围只能在30086公里至41679公里之间;|λ-L|>81°·3,或||>81°·3的观测站,不能对同步卫星进行跟踪;|δ|<8°·7等等。 (2)给出了在我国纬度区间内点位预报A,h,t,δ随和(λ-L)变化的数值表;给出了我国发射成功的四颗同步卫星的我院七个人卫台站的点位预报。公式和数表是近似的,但对正在工作的同步卫星,误差估计不超过一度。可供有关部门参考。     

实时干涉测量中对流层延迟与钟差精修正建模

由于中国深空干涉测量系统无法采用短时差分标校,使得实时测量精度较差,误差来源主要包括对流层延迟模型误差和钟差模型误差。为了提高实时测量精度,基于最大值最小准则,对对流层天顶延迟进行精确修正;引入邻近估计与线性回归模型,实现了高精度的钟差非线性预报。经任务数据验证,对流层延迟精修正模型预报值与实测值的差异最大值优于0.33m(仰角≥10°);相对EGNOS和"EGNOS+GMF"模型,该误差减小约1个数量级;相对线性预报,非线性预报误差减小约半个数量级。可为我国后续深空探测任务提供高精度对流层延迟和钟差建模及预报。     

高铝Ni3Al基合金的热变形行为

采用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了高铝Ni3Al基合金在变形温度为1200～1240℃,应变速率为0.01～1s-1条件下的热压缩变形,结果表明:在应变速率为0.01s-1时,高铝Ni3Al基合金对应的热变形本构方程为σ=28.57(lnε+6.72×105/RT-44.08),而当应变速率为0.1s-1和1s-1时,热变形本构方程为σ=28.57(lnε+1.28×106/RT-92.76)。变形过程中只有γ’相发生不同程度上回溶,但未发生动态再结晶。合金的最佳变形区间位于变形温度为1200～1215℃,应变速率为0.01s-1范围内;而当提高速率至1s-1附近,γ’相中塞积的位错容易造成单相γ’区中β/γ’界面的开裂,对应变形过程中的"失稳区"。     

’97中国航空工业成就展集锦

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常系数线性微分方程组的矩阵解法

常系数线性微分方程组=azi戈l+azZ%2+”’+az。劣,=a21义z+aZ艺%2+”’+aZ,%,(1)崖曦一击..........................……=a,z劣z+a,2戈2+二‘+a,,戈。的求解方法,通常可以用消元法将方程组化为一元的高阶微分方程d”戈,‘d”一1%,丽护+”,习户二一+’‘’+”声,一”来求解。但是,当”比较大时,消元的手续比较麻烦。而且,解,,,二2,…气中各项的系数关系也很难确定。如果利用矩阵来求解,问题就简单得多。 引入矩阵/all a12‘’‘al。1 aZza22‘”aZ,一饭2一\a,1 aoZ‘”a,,微分方程组(1)可写成矩阵方程 d 斗x=Ax d厂-一 设(2)式有形如x=蛋…     

基于线性调频扩频的单基站室内定位系统研究

基于WLAN、蓝牙等无线信号的室内定位系统在布设与组网阶段需要布设大量的节点,在推广过程中严重受制于布设成本,因而提出了一种基于线性调频扩频(Chirp Spread Spectrum,CSS)信号的单基站室内定位系统及相关定位算法,结合使用线性调频测距方法与自主角度估计方法,测距精度优于1m,测角精度达1.5°,可为地下停车场等人员相对稀疏、定位精度需求相对较低的应用场景提供低成本的覆盖。经过室内停车场场景试验,该室内定位系统可在仅使用单一基站情况下,在约60m半径内提供1~3m的定位精度。     

《宇航材料工艺》1985年总目录

综述第4期)高温腐撼与防护采用国外先进工艺标准,促进技术 进步复合材料的材料设计问题试谈固体火箭发动机壳体之低应 力爆破竺sCo3SINIMoWVA钢的性能及其 J友用国外碳纤维及其复合材料的生产和 应用概况国内外急冷技术的发展概况及其在 宇航器上的’、认用前景失效模式与后果分析及其与失效分 析的关系宇航材料测试分析现状与展望复合材料在战术导弹上的应用现状可靠性设舍l.与材料研究卫星侦察和伪装材料空间材料加工—未来的一种空间 工业GH141高强度高温合金焊接机器人的国内外发展简况(第l期)(第4期)(第4期)第1期第1期(第5期)、,…     

废止国家标准目录

GB 3604—83GB:3605.83GB 371l一83GB 3732.83GB 3831—83GB 3878_83(jB 3886—83GB 3949—83Glj/T L^l()14一l 983GB。J,068.83GB 4205—84GB 4347。84GB 438l一84GB 4382.84(;B厂r 4567一l 984GB 4598.84GB 46()5—84GB 4664-84GB.4665—84GBTI"’4704.92(3 B/T 4‘705—92GB/'I’4826.1 984C;B/rr 4939一l 985GBfl’4940.1 985GB 497:.85GB 4973.85GB 4‘)77—85GB 4978.85(jB 5292 l～.1 2—85GB/'T 5377.1985(jB 5583—85GB 5589.1一.6.85(;B 5767—86GB/'I’5’769.1 986GB厂r 5787一1986C;B/T 5’788…     

双重退火对激光增材制造Ti60A合金显微组织和力学性能的影响

对激光增材制造Ti60A高温钛合金进行"Tβ-30"(1020°C/1h/AC+700°C/2h/AC)双重退火和"Tβ-10"(1040°C/1h/AC+700°C/2h/AC)双重退火热处理,对比研究了沉积态、双重退火态的显微组织特征,包括α相体积分数(%)、α相板条宽度(μm)、α相长宽比等的差异,并测试了热处理前后的室温拉伸和高温拉伸性能,讨论了双重退火对合金显微组织及力学性能的影响机理。结果表明:"Tβ-10"双重退火态的拉伸强度较高,室温塑性最高,具有优于激光沉积态和"Tβ-30"双重退火态合金的综合性能。研究结果为优化高温钛合金的综合力学性能和提高航天器钛合金构件综合力学性能提供了参考。     

全年分类总目录

·理论’与计算后掠机翼的前缘吸力(英文卜一’··,··一‘仲,.心“···········……,’’····…….李震清(:1·)粘流与无粘流的相互作用计算······……,二,·,·…,·,·,·················……,…朱自强(12)二维跨音速流动计算的显式多步有限面积方法,,’’:_······1···……王垒_庄逢甘(26)近地低速飞行时旋翼尾涡系的畸变及其诱导速度二,一,:·:,·:…!’’············一__ ,二’“‘’“’“·“·”‘,“竺‘”性,”·,”二”七吧·:二,::气,·:二::·::·竺:·,一孙茂…     

我厂研制的LPH型压力计简介

1 卜**一2型【最大示值误差:士02缔-D用于测:B Z 1979年 1弹簧力平衡式【非线性误差。+0.2输I(1)差庄。按各量范I 获国家围 I压力计D不重复性误差:士0.2始1(2) 疏空压。0—0.6公斤川。S防工办巫 11迟滞误差。干0,2宪 膻米‘的量范为0_0.6公斤/厘l 大叫研成 工 工作环境:温度:20土soCI米’,其余三种量范为0—1公if果三等 B](一10℃一十15℃;十25℃一+40℃1斤/厘米‘【B奖,经航 I 附加误差士口.1妨)g(3)差压:按各量范。此时,2 空工业部 、11 位置:偏离水平15度内。大(正)、/J\(负)压通道…