高精度球体轴承的研磨加工

随着国防工业的发展,在仪表和测试设备中,球体轴承得到广泛的应用。高精度的球瓦外轴承、球体内轴承是制造球体轴承的重要元件。图1为球瓦、球体的示意图。几年来,我们采用研磨的方法,加工了材料为GCr15SiMn,热处理HRC61～65,半径尺寸分别为R38、R45、R52、R55毫米等球体     

整球和半球轴系的比较及运动分析 一、概述

由以上分析,从原理、装配、精度等方面来说球轴系具有一些优点,可是其加工工艺和测试方法比较困难。我们先分析1″目镜分度头的整球轴系(如图一),其大球的前球瓦和小球的后球瓦都只是以端面和螺圈端面接触,并传递受力。主要受力的是大球的后球瓦和小球的前球瓦,而轴系的精度也是由这两个球瓦、钢珠及大、小球体的不圆度及其相互配合所决定的。因此去除大球的前球瓦和小球的后球瓦以后,对精度不会有影响。即变整球     

加工工艺和检验

在球状轴系中,球和球瓦是旋转运动的基准,因此球和球瓦的不圆度,以及它们与钢珠之间的尺寸合理选择等是决定旋转精度的主要环节,也成为加工工艺的关键。目前球和球瓦加工的方法,根据各工厂的设备条件也可选择不同方法。就我所试制过的整球和半球轴系来说,在加工过程中根据摸索和学习有关兄弟单位加工的经验,进行逐     

飞机活动面长铰链小孔钻铰导具

大型客机上活动面的铰链特别长,铰链孔特别小,而且同心度要求高。如某机活动面最长铰链尺寸(见图1),总长1760毫米,铰链孔径φ2.6毫米,铰链孔同心度误差不大于0.3毫米/米。这种长铰链小孔的钻削和铰孔,一直是一项比较困难的工作。     

内外环对高速球轴承中球体拖曳阻力系数的影响

在液体润滑的高速球轴承中,球体公转运动会受到润滑流体的拖曳阻力,对球轴承的动力及产热等性能造成显著影响。针对球轴承中球形滚动体公转的流体拖曳阻力问题,建立平板夹层单球体绕流模型,通过数值模拟和实验研究的方法,研究内外环对球体绕流的流动特征及压力分布的影响,分析单球体绕流的拖曳阻力系数变化规律,并与开放空间球绕流模型进行对比。研究表明,建立的数值计算方法和实验结果吻合良好,误差不超过10%。在相同雷诺数下,由于内外壁面的限流作用,球体与壁面接触区域压差阻力明显增大,导致夹层空间球绕流中球体拖曳阻力系数明显高于开放空间球绕流,在103Re105内约为开放空间球体阻力系数的两倍。     

基于基准控制的低压涡轮转静子装测一体化方法

为进行大涵道比航空发动机低压涡轮转子同心度的精确测量与控制,根据其多级耦合的结构特点和0.05 mm转子同心 度的控制需求,开展了基于基准控制的低压涡轮转静子高精度装测一体化方法研究。通过基准调节方法实现测量基准与回转轴 线重合,消除了定位误差;通过基准保持方法避免了装配操作对基准的影响,保证了测量基准姿态的一致性;结合质心对转子不平 衡量的影响,搭建了专用测试系统,实现对低压涡轮转子同心度的装配结果管控。将该方法应用于发动机低压涡轮转静子装配, 结果表明：实现了0.0125 mm转子跳动的精确测量,有效避免了低压涡轮转子初始不平衡量超差,减少了重复装分工作,提高了装 配质量和效率,对多级部件同心度的高精度测量具有工程指导意义。     

30CrMnSiNi2A钢拉扭加载应变疲劳寿命的研究

1.实验方法 试样为空心薄壁圆筒(图1),材料为30CrMnSiNi2A。实验在北京科技大学力学测试中心的MTS809型电液伺服疲劳试验机上进行。将拉扭引伸仪装卡在试样上,采用对称的闭环应变控制,拉压轴向线应变比R_g=—1,扭转剪应变比R_γ=—1,拉扭同相加载,采用     

靠模法加工内螺旋花键

我厂生产的自动调喷器中有一个活塞体(如图1所示),内孔为螺旋花键。此花键不是起传递扭矩的作用,而是靠花键做螺旋运动,以调整喷射角度。其有关数据和技术要求为:槽宽b=8~( 0.027)毫米(2级),螺旋导程T=363毫米,左螺旋,内外花键配合必须有四个齿接触,并且配合位置可互换,配合总长不得少于全长的1/2,花键旷动不得大于1/2度,两端内孔A、B对花键不同心度不大于0.03毫米。从零件的参数和技术要求看,精度是比较高的,是产品中的关键零件。我们根据内花键的加工原理,提出了各种方案进行分析比较,最后按零件要求和我厂的     

一种适用于飞机装配的新型随动定位器

在飞机机身等大部件位姿调整、对接及精加工等装配过程中,如何保持调整后的飞机部件位姿不变并对其进行可靠固持一直是个技术难题。为此,提出一种基于气浮和万向球座的机身部件随动固持方法。采用该方法进行随动固持的具体步骤：首先将与机身部件刚性连接的芯轴插入处于浮动状态的万向球座中,芯轴在进入浮动球体的过程中,球体可在上、下半球座之间进行任意转动;然后根据受力状态使球体和上、下半球座一起平动;芯轴完全进入浮动跟随装置之后,液压锁紧上、下半球座和球体,同时锁紧芯轴,在保证不改变飞机大部件位姿前提下实现对其可靠固持;将油压卸载就可以释放与机身部件连接的芯轴,使机身部件恢复到自由调姿状态。试验和应用分析表明,这种新的随动固持方法可以满足机身对接装配、精加工要求。     

预摘轻型双发王冠的EC155

近十年来,欧直公司研究开发了几项重要的直升机技术,加以应用后研制出几种独特的新型直升机。有装球柔性主桨和尾桨桨毂的MK2超“美洲豹”;装无轴承全复合材料主桨的EC135轻型直升机,它研制的涵道式尾桨噪音低,传动系统结构紧凑;最近研制的是由3片桨叶组成的以球柔性主桨系统和低噪音涵道尾桨为特点的EC120直升机。     

万能卡盘

万能卡盘美国Ｋｏｈｅｔ公司新近向市场推出能用于铣、钻、攻的的２７种ＫＭＤｅ高性能、高精度万能型卡盘。由１‘它能实现一（个方向的定位和夹紧，又能采取蜗轮、蜗杆机构夹紧，因而具有夹紧力大，同心度好、可靠性高、使用范围广等特点。据报导，它可以使两次装长的；...     

解决大盆内孔椭圆度卧车改立磨

3260-07万向接头外环(又称大盆)是某直升机自动倾斜仪的心脏零件(见图1)。技术条件较高,T表面不同心度不超过0.05毫米;T表面公共中心线对表面M中心线不垂直度在100长度上不超过0.15,偏移不超过0.3毫米,壁厚不小于4毫米。其上和二叉口成45°交角的二个φ52_(-0.03)毫米轴承孔的加工一度成为车间的关键。一、存在问题原来我们是在自行改装的C620-1B卧式车床上加工的。φ52_(0.03)毫米的内孔的椭圆度,操作者采用控制最大点在φ51.99毫米以下,最小点不到公差用停车局部刮削,然后再     

画椭圆的一种新方法

随着袖珍计算器的普及和应用,计算工作十分轻便。现介绍一种用几何计算快速近似地画椭圆新方法。 1.二圆弧近似画法: 本法是利用两个圆弧近似完成,圆弧半径分别为R_1和R_2,如图1所示,图中:     

环形弹簧的车床绕制

一、工艺特点航空橡胶密封皮碗环形弹簧(如图1)是某机研制过程中遇到的一种关键零组件。该类零件要求尺寸精度高,平度及圆度好。并要求有一定的刚性,以便在包入胶料硫化成型后保持环形弹簧的圆度及其与橡胶皮碗内径的同心度(见图2)。     

蜜蜂悬停飞行控制的仿生力学研究

研究蜜蜂悬停飞行的控制问题.用数值求解N-S方程的方法计算拍动翅体的控制导数;用特征模态分析方法分析控制特性.文中δu,δω,δq和δθ分别为水平方向速度,垂直方向速度,俯仰角速度和俯仰角度的扰动量;δ(φ)和δ(φ)分别为拍动幅度和拍动平均角增量;δα1表示上、下拍迎角同时增加的增量;δα2表示下拍迎角增加(或减小)而上拍迎角减小(或增加)的增量.获得以下结果:(1)悬停飞行时,改变Φ和α1主要产生垂直力的变化;改变φ主要产生俯仰力矩的变化;改变α2主要产生水平力及俯仰力矩的变化.(2)蜜蜂悬停飞行的纵向扰动运动由3个特征模态构成:不稳定振荡模态,快衰减模态和慢衰减模态;为实现稳定的悬停飞行,不稳定振荡模态和慢衰减模态需要控制.为控制不稳定振荡模态,以δ(φ)(或δα2)反馈δu,δq和δθ这3个量的某种组合便可;为控制慢衰减模态,以δ(φ)(或δα1)反馈δω便可.这就是说,该昆虫只需用控制变量δ(φ)和δ(φ)(或δ(φ)和δα2,δα1和δ(φ)1,δα1和δα2),便可稳定地悬停(当然也可4个控制变量都用).     

柱塞泵球窝的金刚石珩磨

日立公司的柱塞泵球窝专用加工机床,用金刚石珩磨轮可同时珩磨出柱塞泵上9个球窝,加工表面粗糙度可达Ra0.1μm,效率为2min1件。文中还介绍了珩磨过程、珩磨原理及珩磨机的结构。     

圆弧划线样板

在零件表面上划圆弧线,是在机械加工中常遇到的。通常划圆孤线是使用划规。用划规划圆弧的特点是:首先要找正圆弧的圆心点,然后划圆弧线,如遇如图1所示零件R_2和R_3凹凸不平或图中R_1圆弧的圆心点位置在空间时,工作起来就较麻烦,且工作效率也较低。     

徽型氮气保护焊枪

我厂在制造涂釉线绕耐高温电阻时,设计要求将锰铜导线BMn40-1.5φ0.12绕在陶瓷骨架上15～16圈,其始端末端与装在陶瓷骨架两端的紫铜丝T2Yφ0.38引出线熔焊在一起。其焊点要圆滑,不应超过1毫米。为了满足这个要求,就必须用一种专门的焊枪才能完成。在国内我们曾走访一些工厂和焊接研究所,都未见过此种焊枪,仅仅在国外制造电阻的公司见到和使用过这种焊枪。     

结构特征参数对发动机支点同心度的影响研究

航空发动机静子支点作为转子的支撑部位,由于制造工艺、装配误差和长时间工作的影响,较易出现支点不同心的现象。基于形状和位置公差理论,建立了一种发动机支点同心度的计算模型,并对某发动机的支点同心度分布进行了仿真计算。通过分析影响支点同心度的关键结构参数和测量支点同心度试验,提出了同心度的控制方法。结果表明:采用本文所述理论计算和控制方法,可准确地判断出发动机支点同心度是否符合标准,以便有针对性地选择调整措施,进而提高了发动机的装配质量,有效避免转、静子不同轴引起的碰摩问题,减小了发动机整机振动出现的几率。     

槽侧转角处用R样板

槽侧转角处的凹凸状R如图1所示的R_1和R_2,在加工过程中用通用R样板检测较为困难,若是槽小且深的情况下,就更困难了,从而影响产品质量。 据这一情况,我们自行制作了如图2所示的R样板。此样板经多年使用证明,使用方便、效果良好,制作简单。