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本文对二维、亚音扩压管道中的粘性流动进行了数值计算,并对同样的扩压器模型进行了风洞吹风实验。 根据要计算的二维、亚音、壁面扩张角不太大的管道中的粘流,我们对N-S方程进行了抛物化假设,化成可沿流程推进求解的抛物型方程,再用有限差分进行计算。 经与实验结果对比,证明本文采用的结合零方程紊流模型,在几何流线坐标系下求解抛物型方程的方法对解决二维、亚音扩压管中分离区以前的流动问题,可得到满意的结果。 相似文献
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近几年来,对旋流加力燃烧室进行了广泛的研究,以改善燃烧效率和缩短火焰长度。 本文对叶片旋流器和非预混气流的燃烧系统进行研究。为降低压力损失,选择燃烧室直径与旋流器直径之比为1(D/d=1)的燃烧模型。空气经环形60°叶片旋流器进入燃烧室,天然气经中心同轴旋流器(或其它结构)进入,以便研究燃料旋流器角度对速度分布、温度分布、壁面静压分布的影响,并观察混合过程的变化。还研究了喷入燃料的另一种方法,以提高燃烧效率和缩短火焰长度。 相似文献
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本文从工程实用的角度上研究了合理地选择涡轮喷气发动机加力燃烧室防振屏的结构参数,通过加大声学共振容腔和屏板开孔面积比,使防振屏在较宽广的频率范围内有尽可能高的吸振系数;使防振屏的几何形状过渡平缓,二股气流沿壳体周向趋于均匀,避免在防振屏波谷处气体分离产生涡卷而导致形成两温条带,减少周向温差,减小热应力,使加力燃烧室壳体壁温保持在材料许用温度以下,从而保证了加力燃烧长期可靠地工作。 相似文献
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本文用κ-ε湍流模型和液雾轨道模型,对二维内外函混合加力燃烧室扩压器内有蒸发的液雾两相流动和混合进行了数值预报。其中对气相速度场和温度场的计算结果与实验符合令人满意,液雾两相流的计算结果在趋势上也是合理的,表明本文的模拟方法可用于加力燃烧室性能估算及优化设计。 相似文献
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本文将混排涡扇发动机拆为内外函分循环结算,以阐明各自的实际热力学功能。按定比热简化解出主要性能最有利的三个特征压气机压比,并与变比热准确解作了比较。 相似文献
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一、组合法 用Bower的方法计算具有附着和分离紊流附面层的轴对称和二元亚音速扩压器的有关性能参数时,如分离区较大,则与试验数据相比误差较大。而按联合积分法(UIM法)计算具有分离区的扩压器的有关性能参数,则有较大的优点。其基本点和Bower的方法相同,即将附面层方程和无粘核心流方程联立求解。但对分离区的处理比Bower的方法较为合理,它直接采用修正的Coles壁面-尾流定律的速度分布关系式,将附面层动量积分方程中的壁面摩擦系数与速度分布关系式中的摩擦速度联系起来,而不采用对分离区不适用的壁面摩擦系数经验公式,并考虑了附面层外部区域的非平衡流情况。但该方法没有考虑气流压缩性,计算高亚音速扩压器时误差较大。 相似文献
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本文采用加罚有限元方法对离心压缩机叶片扩压器内流场进行了数值分析。在数值求解过程中,为了避免流动对流占优所引起的压力场波动,控制方程离散时借鉴有限差分法的技巧,进行权函数修正,通过迎风参数来控制沿流动方向上所施加的流线迎风量,保证数值求解的稳定性。叶片扩压器内紊流流动的数值计算结果表明:在其他项的假扩散被降至最小时,压力项的震荡亦被消弱。紊流场的计算采用k-ε紊流模型。同时本文对叶片扩压器内流场进行了实验测量,通过数值计算结果与实验测量值的比较分析,结果是令人满意的。最后就提高叶片扩压器的静压效率和压缩机整机性能提出了有益的建议。 相似文献
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本文根据流管法基本概念对轴对称环形直壁扩压通道内的气体流动过程提出了一套便于工程应用的计算方法和计算机程序。文中对进口下游任一截面静压(Pi+1)值的确定,提出了能较准确地直接计算λi+1和Pi+1值的两个相关公式,更新和避免了文献[1]中对Pi+1及其以后一系列计算步骤所采用的全部过程反复迭代方法,减少了大量计算工作量和计算时间。 用本方法进行实例计算的结果与实验结果符合良好,表明本方法合理可行。 相似文献
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二维跨音速叶栅流场的计算是在无粘时间相关法计算程序的基础上采用无粘-边界层迭代而得。马赫数从亚音速到超音速范围的几种数值试验均与测试结果吻合一致。在边界层无强烈脱流时可获得很好的结果。 相似文献