不锈钢材料氮化层表面磨削技术研究

本文针对1Cr11Ni2W2MoV材料氮化表面磨削容易出现麻点问题,通过对渗氮方法、径向进给量、磨削余量3个因素进行对比试验。对不同状态下的磨削表面进行表面微观形貌分析,检测不同条件下对零件表面质量、硬度、表面粗糙度等指标,得出最优零件氮化工艺以及磨削参数。     

4Cr14Ni14W2 Mo钢零件氮化层对称性剥落的原因分析

一、工艺现状与存在问题我厂某产品中的活门衬套偶件,均使用4Cr14Ni14W2Mo奥氏体耐热不锈钢制造。为提高它的耐磨性,需要进行氮化处理。因为活门偶件对零件的尖边质量要求极为严格,而零件氮化后的脆性又与钢材原始金相组织有直接的关系。因此从原材料入厂到氮化前预先热处理,对原始金相组织的晶粒度、双晶和碳化物分布等都提出严格的要求。     

1Cr11Ni2W2MoV耳环螺栓氮化后腐蚀和网状氮化物故障分析

针对1Cr11Ni2W2MoV耳环螺栓气体氮化磨耳环内球面后出现批量性类腐蚀缺陷问题,经过金相组织检查,发现在工件尖角处出现连续网状氮化物,导致氮化组织不合格,影响产品交付合格率。通过加工流程检查、故障件宏观检查及金相分析,进行了故障成因分析、机理分析与危害研究,提出了更改机械加工方法,为解决同类故障提供参考。     

1Cr11Ni2W2MoV不锈钢螺栓脆性断裂故障失效分析

针对某型航空发动机在整机装配过程中发生的1Cr11Ni2W2MoV不锈钢螺栓断裂故障,按照零件失效分析的一般方法,进行了故障件理化检测和批次零件制造质量检查,包括对故障件进行断口宏观与显微SEM检查,对零件热处理工艺参数与材料标准、热处理执行标准参数进行比照,并对存在质疑的回火脆性问题开展了不同回火温度与冷却速度下的验证试验。结果表明：故障件断口主要由扩展区与瞬断区组成,主要特征为沿晶+准解理,失效模式为一次性大应力脆断;致使零件脆性的原因在于回火温度640℃处于第2类回火脆性区间;回火后快速冷却可缓解脆性,但无法消除。避免回火脆性是解决螺栓装配断裂的根本途径,因此要求螺栓零件选择回火温度时应避开脆性区间,冷却时快速通过该区间。     

9Cr13Mo3Co3Nb2V马氏体不锈钢微观组织研究

对不同热处理状态下的微观组织结构进行了研究.采用物理化学相分析技术研究了9Cr13Mo3Co3Nb2V退火、淬火以及最终热处理制度下析出相的类型、含量及组成结构式.并用X射线小角散射(SAXS)(small angle x-ray scatter)分析了不同热处理制度下析出相在不同粒度间隔中的质量分布.结果表明:①9Cr13Mo3Co3Nb2V钢退火状态的组织为珠光体 碳化物(M23C6,MC和M6C),淬火状态组织为马氏体 碳化物(M23C6和MC),最终热处理状态的组织为回火马氏体 碳化物(M23 C6,MC和M3C);②小颗粒(≤300nm)碳化物析出相粒度分析表明,9Cr13Mo3Co3Nb2V钢退火、淬火状态析出相平均粒度相差不大,粗大颗粒较多,而最终热处理状态的析出相平均粒度明显减小,且细小颗粒比例较大.     

1Cr17Ni2马氏体不锈钢的三次脉冲点焊

论述了１Ｃｒ１７Ｎｉ２马氏体不锈钢三次脉冲点焊的工艺试验过程，分析了试验结果，并通过与二次脉冲点焊熔核的金相组织及机械性能比较，发现马氏体不锈钢的三次脉冲点焊可明显改善熔核的金相组织，显著提高焊点的拉伸、剪切强度及延性比。     

环保型盐浴氮化对1Cr11Ni2W2MoV钢疲劳性能的影响

通过对1Cr11Ni2W2MoV钢进行环保型盐浴氮化处理,与现行盐浴氮化处理的氮化层硬度、深度、显微组织,及抗疲劳性进行对比试验,结果表明,经环保型盐浴氮化处理的1Cr11Ni2W2MoV钢渗层组织更加致密完整,且具有较高的渗层硬度、深度和抗疲劳性。     

提高不锈钢4Cr13淬火类零件加工效率研究

通过分析某4Cr13不锈钢淬火零件在加工过程中的难点以及存在的问题,提出了零件粗加工外形,半成品热处理,精加工时,以车代磨的加工方法。经过实践证明,方法解决了该零件加工质量及加工效率的问题,完全满足生产实际需求,可为类似零件的加工提供参考。     

离子软氮化在00Cr10Ni10MoTiAl马氏体时效不锈钢中的应用

前言超低碳马氏体时效不锈钢00Cr10Ni10MoTiAl 被选用于发动机涡轮泵的齿轮材料,经过大量的离子氮化工艺试验,其结果是满意的。但是当成份中的强化元素 Al+Ti>0.5%时,齿轮棱角处的氮化层有严重的崩落现象,在磨削过程中掉渣。针对这一问题,我们开展了离子软氮化工艺试验并获得了圆满的结果。     

2Cr16Ni2MoN不锈钢组织与性能研究

通过拉伸测试、冲击测试、硬度测试、透射电镜及扫描电镜观察分析等手段研究了不同热处理状态下2Cr16Ni2MoN不锈钢的组织与性能.研究结果表明,钢采用低于1000℃的固溶温度,组织中存在未溶的(Cr,Mo)23C6,当固溶温度高于1100℃时,马氏体板条明显粗化,均对钢的力学性能不利,钢比较适宜的固溶温度为1040℃.该钢时效硬化的主要原因是组织中析出与基体共格的(Cr,Fe,Mo)2C碳化物.钢经1040℃固溶,560℃时效可以获得较好的强度与韧性配合.     

不锈钢1Cr18Ni9Ti的加工

介绍了奥氏体不锈钢１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ的切削加工特性，以及在车、铣、钳加工中改善加工工艺性、提高加工效率的方法。     

不锈钢3Cr13所制螺旋压缩弹簧几何参数的选取

3Cr13材料是一种马氏体不锈钢,由于它耐蚀性优良、强度高、工艺性好,因此在航空发动机及其它附件中被广泛使用.弹簧做为一种储能、消振元件在航空燃油泵调节器中占有很重要的地位,而由于高应力、高耐蚀性等特殊要求,我厂生产的燃油泵调节器中约有20%的弹簧选用3Cr13钢丝(YB252—64)制作.     

1Cr18Ni10Ti不锈钢疲劳性能研究

采用真空感应加电渣重熔冶炼技术生产的1Cr18Ni10Ti不锈钢，其冶金质量和全面性能较以前相比均有很大提高。通过对1Cr18Ni10Ti棒材样品疲劳断口的研究分析表明，材料的疲劳性能与冶金质量、内部组织结构、试件表面完整性有关。改变热处理制度能显著提高材料的疲劳寿命，在其他条件相同的情况下，样品的表面完整性对疲劳寿命有很大影响。在试验过程中发现，疲劳裂纹源多为机加工留在表面的刀痕、划痕。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti和高温合金GH141的焊接

叙述了不锈钢与高温合金焊接时，如何根据两种材料性能特点，翻定合理的焊接工艺。通过采用几种不同焊接材料焊接的对比试验，阐述了异种钢焊接时，焊接材料选用的一般原刖。     

2Cr13活塞膜片组合件为什么会断裂?

活塞膜片组合件是用2C_r13钢棒材直接加工而成,淬火温度1020±10℃,回火温度170±10℃,使用强度160公斤/毫米~2。为了防锈,零件需经纯化处理,在纯化处理前要进行一道清除内孔氧化皮的准备工序,从一九七二年起由吹砂改为酸洗。成品在装配前需做耐压试验,在试验中加压后稳压4～5分钟个别零件出现断裂,每批约2～3件,断裂位置均在螺杆退刀槽与螺帽端面之间。为了解决这个问题,设计人员曾将螺杆加粗,但断裂现象仍然发生,为查明原因,我们进行了金相分析、热处理工艺试验和产品模拟试验。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti切削过程数值模拟

借助于有限元分析软件Third Wave中Power-Law材料模型,对不锈钢1Cr18Ni9Ti的三维斜角切削过程进行了模拟,并将模拟结果与实验数据值相比较,结果表明两者误差较小,验证了有限元仿真技术的准确性与可行性。     

航空维修差错原因分析和预防措施

目的给出航空维修差错预防的依据;方法以墨菲定律为理论基础;结果经过多方面分析航空维修差错的原因,并给出预防措施;结论航空维修差错发生具有必然性,但是有其规律可循。     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti激光冲击强化研究

对奥氏体不锈钢１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ进行激光冲击强化,观察了激光冲击强化层显微组织与结构的变化并测定了激光冲击强化层内的显微硬度和残余应力。结果表明：１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ激光冲击强化层中有高密度的位错和大量的孪晶,显微硬度显著提高并产生较高的残余压应力,１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ激光冲击强化区还发生了形变诱发马氏体相变。