对《MJ螺纹》中tan△α/2=δ(α/2)/1.5p公式来历的分析

在《MJ螺纹》计算公式中给出了半角偏差与半角偏差的中径当量计算公式 即tan△α/2=δ(α/2)/1.5p 式中: △α/2——牙型半角公差之半(度) δ_(α/2)——给定的半角偏差的中径当量(mm) P——螺距(mm) 由于在HB241—75普通螺纹标准中给出的半角偏差与其中径当量关系公式为     

螺纹平均直径公差的分析与计量

在螺纹连接中,平均直径(即中径)不仅是决定螺纹精度和螺纹配合性质的主要因素,同时也是影响旋入性及螺纹连接强度的重要因素。因此,在螺纹加工中如何控制与计量螺纹中径是一项很重要的工作。我们通常所指的螺纹设计中径(即作用中弪)公差实际上是一综合性误差。它包括:刚有中径(即实际中径)误差、螺距误差的直径补偿值(又你中径补偿值)和螺纹牙型半角误差的直径补偿值。现场加工和验收时,使用通止端量规检     

防渗漏锥螺纹的加工

锥螺纹一般用于载流管道连接处,需要严格的密封。根据锥螺纹的结构特点,影响密封的有沿螺旋线方向的间隙带和轴线方向的间隙带。从加工人手减少间隙带的大小,可以防止渗漏。 1.各项误差对间隙带的影响 (1)牙型半角误差△α/2 此误差直接影响内外螺纹两侧面能否紧密贴合。当内外螺纹的牙型半角不等时,在牙侧间就存在间隙,此间隙形成漏油的螺旋环。若间隙很小,只要螺纹材料强度低、塑性高,就可以采取拧紧螺纹,使牙型变形来消除间隙;但若间隙大,螺纹材料塑性低、强度高,依靠拧紧螺纹不足以消除此间隙而造成渗漏。因此在加工中,要尽量保证牙型角准确。     

螺纹三针测量半角误差对中径的修正计算

使用三针测量螺纹单一中径,当钢针外圆与螺纹型面的切点愈接近中径处,半角误差对测量结果的影响愈小。牙型半角对称的螺纹,选用一般手册所推荐的钢针,半角误差对测量结果的影响,无论是对螺纹制件,还是对螺纹量具,都是可以忽略的。牙型半角不对称的螺纹,不管钢针直径选得多么合适,钢针的外圆与螺纹型面的两切点总不能同时接近中径处,与牙型半角对称的螺纹比较,其半角误差对测量结果的影响要大得多。一般资料对牙型半角     

螺距误差与牙型半角误差中径当量的计算

螺纹中径是衡量螺纹互换性重要指标，而螺距误差与牙型半角误差中径当量的计算，对于判断螺纹中经合格性致关重要，本文给出了螺距误差和牙型半角误差中径当量的计算式，并分析了在概念或理解上当而出现的错误计算式，这对于正确贯彻螺纹标准和得到准确的螺纹中径值有着现实实用意义。     

弹簧夹头自定心夹紧误差来源的分析

本文针对传统弹簧夹头的误差来源作些分析,进而探索夹头的将来型,使其适应新的需要。现以拉式夹头为例,就其误差来源浅析如下。一、轴向剖面接触误差的几种形式按常規设计,夹头锥角一般取30°,锥套锥角取29°或29°30′。若要求夹头的定心准确度更高些的话,这些参数就不能满足要求了。令: αt为锥套锥面半角,其误差为△αt; αc为夹头锥面半角,其误差为△αc;     

美国普朗特·惠特尼公司,采用 J 型螺纹简介

美国J型螺纹(又称“控制牙底半径螺纹”),设计牙型如图1、图2所示,符合美国军用标准MIL-s-8879。由图可知,其设计牙型与国际标准ISO 5855/1《MJ螺纹基本牙型》和我国国军标GJB3．1-82《MJ螺纹基本牙型》一致。其区别主要在于采用英寸单位,公差亦仅规定一种等级:3A(孔)和3B(轴),且均需在图面标注。J型螺纹有下列几种:粗牙UNJC细牙UNJF特细牙UNJEF特种UNJS     

螺纹三针测量的最佳三针直径

利用三针是检验螺纹中径常用方法。由图1几何关系得出: 而得或式小 d_2——螺纹中径,毫米; M——检验尺寸,毫米; d_0——三针直径,毫米; α/2——螺纹牙形半角,度; t——螺距,毫米。此公式得以成立有两个假设条件: 1.假设被测螺纹螺旋升角趋近于零。     

二元收扩喷管设计参数对气动性能影响的数值研究

采用正交试验设计方法进行喷管气动性能数值模拟算例的设计,综合研究了二元收扩喷管8个设计参数对气动性能的影响,研究的设计参数包括圆到矩超椭圆型面过渡段几何参数（长径比、横截面积变化率、长半轴变化率、短半轴变化率）和主喷管段几何参数（喉部宽高比、喉部型面半径比、收敛半角、扩张半角）,并且对喉部宽高比、喉部型面半径比、收敛半角、扩张半角等4个参数对喷管气动性能影响的灵敏度进行了分析.结果表明:喉部型面半径比R_W/R₈是二元收扩喷管气动性能影响的最主要参数,因此在喷管设计中应尽量增大R_W/R₈,尤其是在收敛半角α较大时,增大R_W/R₈可使喷管气动性能明显增大;喉部宽高比不是二元收扩喷管气动性能影响的主要参数;二元收扩喷管的气动性能几乎与过渡段型面无关.      

“加载”对精密方位转台示值误差的影响

一、概述我所研制的HNS-Ⅰ和HNS-Ⅱ型航测相机内方位元素测定仪(以下简称Ⅰ型和Ⅱ型光校台)是一种室内精密检定航测相机内方位元素及其光学畸变值的专用测试仪器。该仪器的设计指标主要有两项:1.仪器的径向畸变测量均方误差ΔD≤±3微米;2.航测相机多次安装,多次测量畸变值重复性误     

真空环境中多层隔热材料的隔热性能

通过对一典型多层隔热材料在真空环境下的系列隔热性能实验和分析,分析了多层隔热材料层间温度差(Δt)的分布趋势,揭示了多层隔热材料在不同层间隔热性能的优劣特性及其变化规律。实验结果证明:多层隔热材料的层间温度差(Δt)变化呈U型分布趋势;外层隔热性能优于中间层的隔热性能,4层以内18层以外层间气流状态接近分子流,隔热性能较好,温度差(Δt)大;中间各层气流处于非稳态,隔热性能稍差,温度差(Δt)小;靠近加热板一侧层间温度差小于低温一侧。     

锥螺纹塞规基面中径问题

HB1923—75《锥螺纹中径螺纹塞规》是检验锥螺纹中径、螺距、牙型半角、倾斜角等参数的综合量规。检验螺纹时,零件端面只要在台阶面之间或与其中一个台阶面齐平,零件上的上述参数即合格。塞规的外形要求见图 1。塞规上开出L_1、L_2、L_3三个台阶面:L_1、L_3两个台阶面上的中径值,相当于零件中径     

关于齿轮运动精度指标中△tΣ △ej、△tg的相互关系及误差补偿方法的探讨(上)

本文对齿轮运动精度指标中的Δt_Σ、Δej、ΔLg相互关系的计算方法,进行了分析研究,提出了与有关文献不同的见解;并在此基础上,提出了工艺过程中进行误差补偿的方法,和大家共同讨论。     

金属壳谐振陀螺误差补偿方法研究

针对金属壳谐振陀螺的误差建模与补偿方法进行研究.首先,通过分析金属壳谐振陀螺的敏感机理,找到影响陀螺性能的误差源,建立金属壳谐振陀螺的误差模型.然后,研究陀螺的误差传播特性,对误差源进行分类,提出金属壳谐振陀螺的误差补偿方法.最后,利用试验方法对建立的误差模型和补偿方法进行验证.试验结果表明:经过补偿后的金属壳谐振陀螺在工作温度范围内(-45℃ ～55℃)零偏不稳定性降低至4.67(°)/h,全温度段线性度由0.2％降低至0.03％,随机游走为0.6982(°)/h1/2,陀螺的综合性能得到显著提升,证明了误差模型和补偿方法的有效性.     

二元收扩喷管设计参数对红外特征影响的数值研究

采用正交试验设计方法进行排气系统红外辐射(IR)特征数值模拟算例的设计,研究了二元收扩喷管(2D-CD)喉部宽高比、喉部型面半径比、收敛半角和扩张半角等参数对排气系统红外辐射特征的影响,并且开展了参数对排气系统红外辐射特征影响灵敏度的分析。结果表明:扩张半角是影响二元排气系统红外辐射特征空间范围最宽的参数,收敛半角主要影响尾向10°~30°范围的红外辐射特征,喉部宽高比主要影响正尾向0°和侧向90°的红外辐射特征,喉部型面半径比对红外辐射特征的影响较小;二元排气系统不同方向上红外辐射特征的最主要影响参数不同,正尾向0°方向上的最主要影响参数是喉部宽高比,侧向90°方向上的最主要影响参数按影响程度大小排序依次为扩张半角、喉部宽高比。     

检定规程中几个值得商榷的问题

计量检定规程是从事计量检定工作的法规性文件。但是 ,在实际工作中 ,发现有些计量检定规程存在许多不足 ,不利于计量检定工作的开展。现对这些不足提出以供与大家探讨。1　问题的提出1 .1　测量误差无要求JJG2 38- 1 995《数字式时间间隔测量仪》检定规程的附录 3中 ,对石英电子秒表的检定中只给出测量误差的计算公式为 :ΔT=Ti- T0 (1 )Ti=13∑3i=1Ti (2 )式中 :Ti——每次测量值 ,s;T0 ——标准时间间隔 ,s。规程中没有给出具体的误差要求值 ,使判断检定结论失去了依据 ,如是合格、一等、优等。同样 ,日差值的检定中也无误差要求值 ,…     

用R目镜测量圆锥螺纹中径

前言圆锥螺纹外径、内径、中径等几何参数均定义在给定基准面上；推度和基准距定义均与光滑圆锥相同；圆锥螺纹中径是一圆锥面，螺距是相邻两牙全尖牙顶间的距离，参见图1所示。本文只叙述牙形角平分线与螺纹轴线相垂直的圆锥外螺纹中径的测量，其它种类螺纹测量方法类同，仅仅是得出的中径计算公式不同而已。图1中，t：螺纹螺距；2吵：螺纹圆锥角8a／2：螺纹牙形半角。图1中，圆O的直径d0＝t’／2cos（a／2），d0即为最佳直径，与常说的最佳针径相对应。圆O与螺纹两牙例相切，M点为其切点，根据图示各几何参数之间的关系，易推知：△AMB…     

对ISO965/I有关螺纹牙底轮廓的说明

1979年国际螺纹标准ISO965/I修订草案中对螺纹的牙底轮廓作了修改,对于高强度螺栓螺纹的牙底形状规定了更进一步的要求。 1.修订草案中有关牙底轮廓的内容 内外螺纹实际牙底轮廓上任何点不应超越基本牙型。 紧固件有8.8或更高的强度级(见ISO898/I)的外螺纹,其牙底应有圆滑的曲线(不折的),曲线部分的半径不应当小于0.125P,见表。     

周节累积误差特性的统计分析

一、概述 齿轮传动机构中回转角的不均匀性常用周节累积误差来评定。许多国家的齿轮标准中都采用了该项指标。我国小模数圆柱齿轮及其传动公差《JB305-67》中规定:周节累积误差是在齿轮的分度圆上,任意两个同名齿形间的实际距离与公称距离的最大误差,以Δt_Σ表示。(本文谈到周节累积误差时皆以符号代)国外有些标准,象西德齿轮标准DIN3960～3967与我国机标的规定基本类似,而有些标准则与机标存在差异。     

ISO68-1973(E) ISO通用螺纹-基本牙型

1.适用范围 本国际标准所规定的基本牙型适用于ISO通用公制和英制螺纹。 2.定义 基本牙型:理论牙型由螺纹外径、中径、内径的基本尺寸所形成。偏差将用到这些基本尺寸上。