滑阀副径向卡紧力分布模型与参数灵敏度分析

为寻求提高批量电液伺服阀分辨率一致性的制造工艺方法，针对滑阀副径向尺寸公差范围内参数摄动作用下卡紧力大小的不确定性，建立了径向卡紧力数学模型，获得了径向尺寸参数摄动下的滑阀副径向卡紧力分布特性。建立了工艺参数与径向卡紧力分布特征参数之间映射关系的响应面代理模型，并据此开展了滑阀副径向卡紧力分布特征参数对工艺参数的全局灵敏度分析。结果表明：径向卡紧力服从Weibull分布，改变阀芯圆柱度相比改变径向间隙对滑阀副径向卡紧力影响较小。相比减小径向间隙变动范围，降低径向间隙下限值对提高径向卡紧力一致性更加有效。而相比降低径向间隙下限值，减小径向间隙变动范围对从整体上减小径向卡紧力更为显著。     

C620—3型车床装上了数显仪

我厂在加工助力器滑阀、套筒零件的内外槽,特别是加工内槽时,六个公差为±0.04毫米的槽,需要六个不同的带表量具和对表块来测量,不仅增加了工装设计和制造的工作量,而且测量这六个槽距所需的时间往往比加工的时间还长,测量的精度还受量具本身误差的影响,此外,进刀误差还受小拖板上丝杠间隙的     

精密活门偶件副间隙及限流边在线自动配磨技术

对于机械液压式燃油调节系统来说,精密活门偶件的灵活性、分油槽边的尖边质量、活门重叠量配磨准确性等关键指标的优劣直接决定了系统调节精度和工作的稳定性和一致性。高、低压控制活门尺寸公差、形为公差、粗糙度、滑阀副配合间隙要求较高。因此,现有的加工和检测方法不同程度地存在一些技术和能力方面的不足。     

蜂窝衬套对篦齿封严静力与动力特性影响机理研究

蜂窝衬套对篦齿封严的泄漏特性和动力特性有较大的影响。本文建立蜂窝衬套篦齿封严数值求解模型,在验证数值方法有效准确的基础上,研究了蜂窝衬套篦齿封严泄漏量随进口压力、封严间隙及转速的变化规律,构造泄漏量理论公式;运用非定常动网格技术,建立多频椭圆涡动模型,分析了蜂窝衬套对篦齿封严泄漏特性和转子动力特性的影响机理。结果表明：蜂窝衬套篦齿封严泄漏量随进口压力、封严间隙的增加而增大,随转速的增加略有减小;在大间隙工况下（封严间隙大于0.5 mm）,蜂窝衬套削弱气流的透气效应,减小泄漏量,对边距为0.8 mm蜂窝衬套篦齿封严的密封性能最佳。蜂窝衬套篦齿封严有着较大的直接阻尼和较小的交叉刚度,在高频涡动（频率大于120 Hz）时效果更明显;蜂窝衬套增大流场中的湍动能,增强气流能量的耗散速度,有利于提高封严性能;并且蜂窝衬套能够使周向压力分布更均匀,提高转子的稳定性。本文所构造的蜂窝衬套篦齿封严泄漏量理论公式,与数值仿真相对误差均在5%之内,能够准确地预测蜂窝衬套篦齿封严的泄漏量,满足工程实际需求。     

发动机轴承内环装配工艺对转子动力学特性影响的试验研究

试验研究航空发动机高压涡轮后支点轴承内环的装配工艺对转子支承系统振动特性的影响。改变转子轴承内环和内环衬套的配合公差与轴承内环锁紧螺母拧紧力矩,研究以上参数与转子支承系统振动响应的关系。结果表明:间隙配合和较小的锁紧螺母拧紧力矩给转子系统带来较强的非线性性,转子支承处出现丰富的分数倍频成分;过盈配合时转子振动对内环锁紧螺母拧紧力矩改变不敏感;间隙配合时,较大的锁紧螺母拧紧力矩可以抑制转子支承处的分数倍频成分。     

配合公差应用的一点体会

有些同志认为“配合公差”的概念在实际应用中没有多大意义。如果仅从定义“允许间隙或过盈的变动量”的角度来看,似乎没有什么实用价值。但是配合公差的数值与以下两个因素:“配合公差对间隙配合,等于最大间隙与最小间隙之代数差的绝对值;对过盈配合,等于最小过盈与最大过盈之代数差的绝对值……。”和“配合公差又等于相互配合的孔公差与轴公差之和”有关,这样它就在这两个因素之间起了桥梁作用,给设计提供了很大方便。     

航空发动机涡轮叶尖间隙损失的统计设计

应用数值计算方法对发动机涡轮叶尖间隙引起的涡轮效率损失进行了分析，结合计算机辅助公差设计，提出了基于涡轮叶尖间隙损失的间隙尺寸和公差优化设计方法。以制造成本和涡轮效率损失最小为优化目标函数，采用Monte Carlo随机模拟法和基因遗传算法，分析计算了涡轮间隙尺寸公差和装配组成环的尺寸公差分配。     

航空发动机轴承外环装配工艺引起的转子系统非线性振动

针对某型航空发动机涡轮后支点轴承外环装配工艺参数的特点,实验研究了轴承外环与衬套配合为过盈配合、间隙配合和过渡配合时的转子振动特性;同时研究了温度场和外环拧紧力矩参数对配合关系的影响而导致的转子振动特性变化.结果表明:轴承外环与衬套为间隙配合时,引起发动机振动出现次谐波、高倍频和1阶非线性共振;外环锁紧螺母力矩增大只对外环是间隙配合时的振动有抑制作用;轴承座的温度场可导致轴承外环与轴承座的过渡配合变为间隙配合,并影响振动特性.     

某型飞机平尾间隙研究和改进

分析某型飞机平尾安装和使用过程中间隙问题产生的原因,探讨影响锥形衬套与平尾转轴、大轴承内圈之间间隙的因素,从理论上对平尾转轴的受力状况和安装间隙之间的关系进行了研究,找出现有飞机存在的问题并进行排故和处理,为后续飞机提出设计改进措施。     

滑阀副零位内泄漏量分布模型与参数灵敏度分析

针对尺寸参数摄动作用下滑阀副零位泄漏量的不确定性，建立了考虑参数摄动的滑阀副零位泄漏量数学模型，获得了尺寸参数摄动下的滑阀副零位泄漏量分布规律。进一步地，建立了工艺参数与零位泄漏量分布特征参数之间映射关系的Kriging代理模型，并基于代理模型利用Sobol法开展了零位泄漏量分布特性对工艺参数的全局灵敏度分析，最终为减小内泄漏量并提高一致性提供了理论依据。研究结果表明，尺寸参数摄动下的零位泄漏量服从正态分布规律，工艺参数之间的交互作用对滑阀副零位泄漏量分布特性的影响可以忽略不计。同时，相比轴向尺寸工艺参数，滑阀副零位泄漏量分布特性对径向尺寸工艺参数和节流边圆角半径工艺参数的变化更为敏感。滑阀副径向间隙最小值对滑阀副零位泄漏量平均值影响最大，而阀芯的节流边圆角半径最大值对滑阀副零位泄漏量的一致性影响最大。滑阀副内泄漏量实验结果表明零位泄漏量呈现出一定的波动性，与理论模型总体预测趋势相一致。     

电火花内圆磨加工副滑阀深孔

某副滑阀内孔孔径为φ6~(+0.013)毫米,孔长80毫米,前端孔径φ7毫米,长35毫米,小孔总长达115毫米,L/D=115/9≈19(图1)。φ6~(+0.013)毫米小孔表面光洁度为▽11,椭圆度、锥度、母线不直度小于0.001毫米,和主滑阀的配合间隙为0.001～0.003毫米。副滑阀材料为12CrNi3A,内孔表面渗碳,淬火硬度HRC58～63。     

滑阀副零位内泄漏量分布模型与参数灵敏度分析

针对尺寸参数摄动作用下滑阀副零位泄漏量的不确定性，建立了考虑参数摄动的滑阀副零位泄漏量数学模型，获得了尺寸参数摄动下的滑阀副零位泄漏量分布规律。进一步地，建立了工艺参数与零位泄漏量分布特征参数之间映射关系的Kriging代理模型，并基于代理模型利用Sobol法开展了零位泄漏量分布特性对工艺参数的全局灵敏度分析，最终为减小内泄漏量并提高一致性提供了理论依据。研究结果表明，尺寸参数摄动下的零位泄漏量服从正态分布规律，工艺参数之间的交互作用对滑阀副零位泄漏量分布特性的影响可以忽略不计。同时，相比轴向尺寸工艺参数，滑阀副零位泄漏量分布特性对径向尺寸工艺参数和节流边圆角半径工艺参数的变化更为敏感。滑阀副径向间隙最小值对滑阀副零位泄漏量平均值影响最大，而阀芯的节流边圆角半径最大值对滑阀副零位泄漏量的一致性影响最大。滑阀副内泄漏量实验结果表明零位泄漏量呈现出一定的波动性，与理论模型总体预测趋势相一致。     

滑阀副零位内泄漏量分布模型与参数灵敏度分析

针对尺寸参数摄动作用下滑阀副零位泄漏量的不确定性，建立了考虑参数摄动的滑阀副零位泄漏量数学模型，获得了尺寸参数摄动下的滑阀副零位泄漏量分布规律。进一步地，建立了工艺参数与零位泄漏量分布特征参数之间映射关系的Kriging代理模型，并基于代理模型利用Sobol法开展了零位泄漏量分布特性对工艺参数的全局灵敏度分析，最终为减小内泄漏量并提高一致性提供了理论依据。研究结果表明，尺寸参数摄动下的零位泄漏量服从正态分布规律，工艺参数之间的交互作用对滑阀副零位泄漏量分布特性的影响可以忽略不计。同时，相比轴向尺寸工艺参数，滑阀副零位泄漏量分布特性对径向尺寸工艺参数和节流边圆角半径工艺参数的变化更为敏感。滑阀副径向间隙最小值对滑阀副零位泄漏量平均值影响最大，而阀芯的节流边圆角半径最大值对滑阀副零位泄漏量的一致性影响最大。滑阀副内泄漏量实验结果表明零位泄漏量呈现出一定的波动性，与理论模型总体预测趋势相一致。     

滑阀副零位内泄漏量分布模型与参数灵敏度分析

针对尺寸参数摄动作用下滑阀副零位泄漏量的不确定性，建立了考虑参数摄动的滑阀副零位泄漏量数学模型，获得了尺寸参数摄动下的滑阀副零位泄漏量分布规律。进一步地，建立了工艺参数与零位泄漏量分布特征参数之间映射关系的Kriging代理模型，并基于代理模型利用Sobol法开展了零位泄漏量分布特性对工艺参数的全局灵敏度分析，最终为减小内泄漏量并提高一致性提供了理论依据。研究结果表明，尺寸参数摄动下的零位泄漏量服从正态分布规律，工艺参数之间的交互作用对滑阀副零位泄漏量分布特性的影响可以忽略不计。同时，相比轴向尺寸工艺参数，滑阀副零位泄漏量分布特性对径向尺寸工艺参数和节流边圆角半径工艺参数的变化更为敏感。滑阀副径向间隙最小值对滑阀副零位泄漏量平均值影响最大，而阀芯的节流边圆角半径最大值对滑阀副零位泄漏量的一致性影响最大。滑阀副内泄漏量实验结果表明零位泄漏量呈现出一定的波动性，与理论模型总体预测趋势相一致。     

纵切自动车床加工时棒料误差对加工精度的影响

一、概述 纵切自动车床所加工的棒料夹持在机床主轴的弹簧夹头内,前端通过支撑它的中心架衬套。中心架与棒料之间有间隙Z,此间隙虽小(一般为0.02～0.05mm左右),但当其大小发生变化时,必然产生加工误差。     

“过盈”不应当定义为负值

在CB1800～1804-79《公差与配合》中,对间隙或过盈的定义是这样规定的:“孔的尺寸减去相配合轴的尺寸所得的代数差。此差值为正时是间隙,为负时是过盈。”如果用代数式表示即:     

NF L05-223~A-1968 法国宇航工业用ISO螺纹公差

本标准规定了无间隙或有较小间隙的螺纹,其精密的和中等的公差等级是按ISO/R标准选择的。 本标准不适用于直径和螺距的选择(见L05—220)。     

有无蜂窝的直通斜齿流动特性旋转实验研究

为了研究蜂窝对直通斜齿流动特性的影响,在光滑衬套和蜂窝衬套条件下的高速旋转篦齿实验台上,分别测量了工作间隙和流动特性随转速0～8700r/min和压比1.1～1.5的变化规律。实验结果表明:随着转速的增加,泄漏量下降了约50%,流量系数下降了约25%,风阻温升达到40K;随着压比的增加,泄漏量和流量系数也相应增加;蜂窝衬套相对于光滑衬套,流量下降了约20%,流量系数下降了约10%,风阻温升差异微小。蜂窝可以使篦齿流量及流量系数降低,提升封严性能,对风阻温升影响很小。     

三,新国标《普通螺纹》的镀后旋合性

为解决电镀螺纹镀前公差带的统一问题,部螺纹工作组曾提出过三个方案。其中之一,就是采用ISO一般用途米制螺纹公差制的g螺纹。这次重新颁发的普通螺纹国家标准就是按照ISO螺纹制订的。因此,我部电镀螺纹的标准化问题也就得到了解决。在新国标GBl97—81普通螺纹公差与配合中,对内、外螺纹规定了一种和多种基本偏差不为零的公差带位置。内螺纹有G,外螺纹有g、f和e。这些位置所具有的不同基本偏差(或保证间隙)可以用来容纳不同厚度的镀层,镀前螺纹的制造公差则按标准规定的公差等级选用。由于基本偏差是标准的,制造公差也是标准的,所以,电镀螺纹的生产是完全标准化了的。     

三、新国标《普通螺纹》的镀后旋合性

为解决电镀螺纹镀前公差带的统一问题,部螺纹工作组曾提出过三个方案。其中之一,就是采用ISO一般用途米制螺纹公差制的g螺纹。这次重新颁发的普通螺纹国家标准就是按照ISO螺纹制订的。因此,我部电镀螺纹的标准化问题也就得到了解决。在新国标GBl97—81普通螺纹公差与配合中,对内、外螺纹规定了一种和多种基木偏差不为零的公差带位置。内螺纹有G,外螺纹有g、f和e。这些位置所具有的不同基本偏差(或保证间隙)可以用来容纳不同厚度的镀层,镀前螺纹的制造公差则按标准规定的公差等级选用。由于基本偏差是标准的,制造公差也是标准的,所以,电镀螺纹的生产是完全标准化了的。