LU－TVD混合格式在跨声速NS方程计算中的应用

本文采用ＬＵ－ＳＳＯＲ隐式推进方法，并结合ＴＶＤ格式，计算了跨声速翼型的湍流解。文中采用Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ模型，对ＮＡＣＡ００１２翼型给出了马赫数０．７～０．９５的结果，并将部分计算结果与Ｈａｒｒｉｓ的实验作了比较，二者符合较好。     

求解平面翼型亚,跨声速绕流的一个新方法

本文提出了求解平面翼型亚、跨声速绕流的一个新方法。引入流函数和Ｖｏｎ Ｍｉｓｅｓ变换后，亚、跨声速绕机翼无旋流动的基本方程组被化为以流线纵坐标ｙ为未知量的单个二阶偏微分方程－流线控制方程。并通过变换将物理平面上的无限域变为计算平面上有限的矩形域，而后在计算平面采用有限差分线松弛迭代法求解。作为算例，计算了对称翼型ＮＡＣＡ００１２－３４和非对称翼型ＮＡＣＡ４４１２的亚、跨声速有攻角绕流，所得数值结果     

Li对Li—Mg—Si合金时效过程的影响

Ａｌ－０．６Ｍｇ－０．８Ｓｉ－０．２Ｃｒ合金中加入不同含量的Ｌｉ后，无针状Ｍｇ２Ｓｉ相析出，而形成近球形ＡｌＬｉＳｉ相，δ’成为主要时效析出相。     

可压缩粘性流绕翼型的N─S方程自适应网格解

从Ｎ－Ｓ方程出发,采用ＬＵ－ＡＤＩ隐式分解方法求解绕翼型的可压缩粘性流动。湍流模式采用Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ代数湍流模式和ｑ－ω二方程微分模式以研究湍流边界层的非平衡效应;为更好地捕捉激波,对网格进行了自适应调整。通过对ＮＡＣＡ００１２和ＲＡＥ２８２２两种翼型在亚音速和跨音速不同马赫数和雷诺数下进行大量计算,表明该方法对改进湍流计算、提高激波分辨率有较好的效果     

双时间法求解大迎角翼型绕流非定常N-S方程

本文采用双时间推进法、顶点格式有限体积法求解非定常ＮＳ方程、应用多层网格技术计算了ＮＡＣＡ００１２翼型大迎角振荡绕流,并对伪时间推进收敛精度,物理时间步长,多层网格迭代方式等对计算结果与计算ＣＰＵ时间的影响进行了讨论,另外还讨论了采用Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ湍流模型时用固定转捩或全湍流模式对计算结果的影响,并与实验结果进行了比较。     

采用新翼型的函道螺旋桨气动特性实验研究

对国内，外螺旋桨翼型研制和发展的情况作了简单回顾后对分别采用ＮＰＵＰＲ翼型及ＮＡＣＡ－１６翼型设计的四种螺旋桨方案的气动设计方法作了简单说明，同时介绍了用这些方案进行风洞实验研究的主要结果，这些结果与计算结果相一致。     

类6013铝合金热处理制度的研究

研究了类６０１３铝合金Ａｌ－（０．５％－１．４％）Ｃｕ－（０．５５－２％）Ｍｇ－（０．４－１．４％）Ｓｉ－（０．３５－１．３％）Ｍｎ合金铁固溶处理制度、人工时效制度及形变热处理对实验合金强度的影响。实验结果表明;Ａｌ－１．４％Ｃｕ－０．９５％Ｍｇ－０．７５％Ｓｉ－０．３５％Ｍｎ合金与Ａｌ－１．４％Ｃｕ－２％Ｍｇ－１．４％Ｓｉ－１．３％Ｍｎ合金的极限拉伸强度为４５０ＭＰａ,已远超过美国６０１３合金的     

用粘流—无粘流相互作用方法计算翼型的分离和失速

本文用势流－边界层相互作用方法计算低速翼型的分离和失速。势流用对称面元法。边界层用改进的滞后掺混法，考虑了高阶项影响，适用于计算分离。文中对粘流－无粘流耦合方法作了改进，改进的半反－局部联立耦合方法。考虑了相邻点之间的作用，收敛性较好。计算了ＮＡＣＡ４４１２翼型在不同迎角下的压力分布和气动力。计算结果与实验符合良好，算例表明，翼型高升力状态计算必须包括尾流的作用，也应用对势流计算压力与实际压力之间     

欧拉方程多段翼型绕流计算的嵌套网格方法

本文采用嵌合体埋入技术，将主段翼型和襟翼分成两子域，对多段翼型的复杂构型进行了分区迭代求解，在有限体体积离散的基础上，求解欧拉方程计算各子域流场的解，通过各流场的耦合迭代到多段翼型绕流的解，典型的带３０％襟翼ＧＡ（Ｗ）－１翼型算例表明，该计算方法稳定，能较地模拟多段翼型中主段翼型与襟翼交接处的复杂流动现象计算结果与实验值有较好的一致性。     

MCrAIX包覆型高温防护涂层

新型ＭＣｒＡＩＸ包覆型涂层是国外７０年代发展的第三代高温防护涂层。以ＧＨ２２０合金为基材，采用磁控溅射沉积ＭＣｒＡＩＸ涂层，并通过对涂层的成分及其复合结构、梯度系统优选试验，获得了Ｎｉ２０Ｃｏ－１８Ｃｒ－１２．ＳＡＩ－０．６Ｙ－Ｓｉ－Ｈｆ／Ａｌ梯度涂层，该涂层的抗氧化性、抗腐蚀性、塑性与脆性得到合理统一，表现出优异的高温防护性能。     

用粘流－无粘流相互作用方法计算翼型的分离和失速

本文用势流－边界层相互作用方法计算低速翼型的分离和失速。势流用对称面元法。边界层用改进的滞后掺混法，考虑了高阶项影响，适用于计算分离。文中对粘流－无粘流耦合方法作了改进。改进的半反－局部联立耦合方法，考虑了相邻点之间的作用，收敛性较好。计算了ＮＡＣＡ４４１２翼型在不同迎角下的压力分布和气动力。计算结果与实验符合良好。算例表明，翼型高升力状态计算必须包括尾流的作用，也应当对势流计算压力与实际压力之间的差别进行修正。     

钕化物颗粒增强钛基复合材料的组织和性能

研究了原位生成的钕化物颗粒增强Ｔｉ－６Ａｌ－４．５Ｓｎ－３．５Ｚｒ－０．５Ｍｏ－０．７Ｎｂ－０．３５Ｓｉ－０．０６Ｃ（ｗｔ％）复合材料的组织和性能。颗粒呈球形或椭球形，平均颗粒粒度为～７μｍ，间距为～４０μｍ。颗粒在基体上均匀分布，它的微观结构由非常细小、结构复杂的多晶体组成，主要含有钕、锡和氧元素。测试了复合材料的室温拉伸、高温拉伸、高温持久和蠕变等力学性能。经１０６５℃／０．５ｈ／ＦＡＣ＋１０００℃／１ｈ／ＡＣ＋７００℃／４ｈ／ＡＣ热处理后，材料具有较好的力学性能。拉伸和持久断口均属于典型延性断裂。一些颗粒的内部存在裂纹，未发现裂纹由颗粒向基体传播。     

快冷态与铸态Ti—55合金稀土相的研究

采用透射电镜观察了快冷态Ｔｉ－５Ａｌ－４Ｓｎ－２Ｚｒ－１Ｍｏ－０．２５Ｓｉ．０．３～１．２Ｎｄ合金（Ｔｉ－５５合金）稀土相的形貌，发观稀土相尺寸细小（４～３４ｎｍ），呈球状，均匀弥散地分布在基体中，晶界上稀土相呈椭球状，沿晶界排列。采用图像分析仪对铸态Ｔｉ－５５合金稀土相进行了分析，结果表明，４种成分合金的稀土相平均尺寸为３．２５～３．５０μｍ，平均圆度系数为０．５６～０．６３，呈椭球状，棒状及不规则状，分布于晶界与晶内，其均匀弥散度劣于快冷态Ｔｉ－５５合金的稀土相。     

MCrAlX包覆型高温防护涂层

新型ＭＣｒＡｌＸ包覆型涂层是国外７０年代发展的第三代高温防护涂层。以ＧＨ２２０合金为基材，采用磁控溅射沉积ＭＣｒＡｌＸ涂层，并通过对涂层的成分及其复合结构、梯度系统优选试验，获得了Ｎｉ－２０Ｃｏ－１８Ｃｒ－１２．５－０．６Ｙ－Ｓｉ－Ｈｆ／Ａｌ梯度涂层，该涂层的抗氧化性，抗腐蚀性、塑性与脆性得到合理统一，表现出优异的高温防护性能。     

用N－S方程计算翼型非定常粘性大攻角绕流

本文给出了用ＮＳ方程对翼型非定常粘性大攻角绕流的数值模拟。控制方程为二级时均可压缩完全ＮＳ方程；湍流模型采用双层代数涡粘性模型￣［１］。使用近似因式分解ＡＤＩ差分格式离散求解，网格是用保角变换方法生成的相对翼型固定的Ｃ型网格。本文给出两类典型非定常绕流数值模拟结果：翼型过失速常攻角周期流动和大攻角强迫俯仰谐振非定常绕流。并与国外的实验和计算结果进行了比较，表明了本方法准确、高效的特点。     

用N—S方程计算翼型非定常粘性大攻角绕流

本文给出了用ＮＳ方程对翼型非定常粘性大攻角绕流的数值模拟。控制方程为二维时均可压缩完全ＮＳ方程；湍流模型采用双层代数涡粘性模型。使用近似因式分解ＡＤＩ差分格式离散求解，网格是用保角变换方法生成的相对翼型固定的Ｃ型网格。本文给出两类典型非定常绕流数值模拟结果：翼型过失速常攻角周期流动和大攻角强迫俯仰谐振非定常绕流。并与国外的实验和计算结果进行了比较，表明了本方法准确、高效的特点。     

非晶态Al83Y10Ni7（at％）合金晶化动力学

应用ＤＳＣ技术研究了Ａｌ８３Ｙ１０Ｎｉ７（ａｔ％）非晶合金晶化动力学。在恒加热速率晶化曲线上，随升温率在１～４０Ｋ／ｍｉｎ范围变化，分别出现３～４个放热峰。利用Ｋｉｓｉｎｇｅｒ法，Ｏｚａｗａ法和Ａｒｈｅｎｉｕｓ法分别计算了晶化激活能，认为Ａｌ８３Ｙ１０Ｎｉ７非晶合金在Ａｌ－Ｙ－Ｎｉ系有较高的结构稳定性，晶化时第一个放热峰晶化相的等温晶化动力学在０．１５＜ｘ＜０．８５范围内符合Ｊ－Ｍ－Ａ方程，Ａｖｒａｍｉ指数ｎ＝２．５；引用阶段Ａｖｒａｍｉ指数和阶段激活能，研究了等温晶化过程中不同阶段的形核和长大行为     

关于三维Navier－Stokes方程的粘性项计算

借助于张量分析和张量计算，在贴体曲线坐标系下本文讨论了不同求解变量导致了粘性项个数上的重大差异和不同大小的计算量，并提出了便于粘性计算的最佳形式。文中借助于有限体积离散技术，通过引进两个对称辅助矩阵［Ａ］和［Ｂ］，使粘性项的计算量大大减少，这对完成三维粘性流的数值计算具有重要的指导意义。借助于上述方法，本文完成了某型真实进气道两种工况的三维粘性Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程计算（即Ｍ∞＝３．０，α＝０°和设计工况Ｍ∞＝２．６５，α＝０°），获得了满意的全场结果；对于Ｍ∞＝２．６５的设计工况，同实验数据作了比较，符合良好。由于本文的方法明显的减少了粘性项的计算量且节省了大量内存，以致于使三维流场的Ｎ－Ｓ求解能在普通微机上进行。     

湍流度和雷诺数对附面层转捩位置的影响

对于层流翼型模型，当湍流度小于，当湍流度小于０．１％时，附面层转捩点位置没有明显影响，但其大于０．１％ 后则影响明显；而对ＮＡＣＡ００２４对称翼型西式春表面附面层转捩点位置不受湍流度的影响。     

翼身—平面角区湍流场研究

实验在低湍流风洞中完成．对翼身－平面角区流场里诸参数，如翼型表面和平板上的压力分布、绕翼型及尾迹区内的平均速度、脉动速度、湍动能及二阶关联量ｕ′ｖ′及ｕ′ｗ′进行了测量，然后应用拟压缩性方法，在曲线坐标系下求解Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程，选取Ｂａｌｄｗｉｎ－Ｌｏｍａｘ湍流模式，对角区湍流场进行数值模拟。最后把计算结果与实验结果进行了对比，二者符合较好。