硬度法测定渗氮层深度结果的测量不确定度评定

主要以综合评定法对硬度法测定渗氮层深度结果的测量不确定度来源进行了分析,分别讨论了硬度法测定总渗氮层和有效渗氮层深度由于界限硬度值要求不同,导致引入的标准不确定度分量不同,并对每个标准不确定度分量进行了评定。结果表明:在相同试验条件和方法下,硬度法测定总渗氮层深度结果测量不确定度明显小于硬度法测定有效渗氮层深度结果测量不确定度。其原因在于试验测定结果重复性引入的标准不确定度分量是硬度法测定总渗氮层深度结果测量不确定度主要来源;而硬度法测定有效渗氮层深度结果测量不确定度主要来源却是由计算模型中插入的界限硬度值引入的。另外,采用硬度法测定深度,应注意硬度计工作台移动的分度值和垂直度偏差对测量结果的影响。     

四氧化二氮纯度测定的不确定度分析

对四氧化二氮纯度测定的不确定度进行了分析,分析了引起四氧化二氮纯度测定不确定度的有关分量及相关因素,研究了四氧化二氮纯度测定不确定度各分量及合成不确定度的计算方法,并通过实际的四氧化二氮纯度测定数据计算出了四氧化二氮纯度测定的标准不确定度为0.12%,扩展不确定度为0.24%,为出具更具规范性、权威性的四氧化二氮纯度测定化验报告打下了基础,并对其他化验项目的不确定度研究具有一定的借鉴作用.     

碳纤维灰份含量测试不确定度的评定

为了评定灰分含量测定结果的可靠性,找出主要影响因素,通过对碳纤维灰份含量测试方法及其测试过程的分析,提出并计算了测试过程中引入的各种不确定度分量,并获得了碳纤维灰份测试方法的合成标准不确定度和扩展不确定度:当灰份值不小于0.1%时,扩展不确定度为0.03%,重复性引入的不确定度分量的变化占主导地位;当灰份值小于0.1%时,扩展不确定度为0.01%,系统效应引入的不确定度已大于重复性测量引入的不确定度。     

硼粉燃烧热值测试不确定度分析

基于硼粉点火和燃烧特性,介绍了硼粉燃烧热值测试原理和方法,分析了影响硼粉燃烧热值测试不确定度的因素,并对各不确定度分量进行了评定。结果表明,影响硼粉热值测试不确定度的主要因素有：系统热容量的不确定度和助燃剂热值的不确定度;在助燃剂保障硼粉完全燃烧的条件下,减小助燃剂热值的不确定度是提高硼粉热值测试准确度的关键因素。     

核磁共振法测定四氧化二氮中相当水含量测量不确定度评定

讨论了自行建立的核磁共振法测定四氧化二氮中相当水含量测量不确定度的影响因素,并对各不确定度分量和测量结果的不确定度进行了评定。     

湍流模型系数不确定度对翼型绕流模拟的影响

使用非嵌入式多项式混沌方法研究了湍流模型系数的不确定度对RAE2822跨声速翼型绕流模拟的影响。计算中关注了数值模拟的积分量（升力系数、阻力系数）和局部量（壁面压力、摩擦系数和空间马赫数分布）的不确定度量化结果。首先,从单输入变量入手,研究卡门常数的不确定度对数值模拟的影响。然后,同时考虑Spalart-Allmaras模型中9个参数的不确定度带来的影响。通过多项式混沌展开,得到系统输出对不确定输入变量的响应,由此可以得到输出的统计特性,包括平均值、方差和极值等信息。最后,在多变量不确定度量化过程中,通过Sobol指标来量化每个输入变量的不确定度对输出不确定度的贡献程度。本文计算只考虑了RAE2822跨声速翼型模拟的单一计算状态,影响规律是否可以推及其他工况和算例需要进一步检验。     

氦气分析检测中不确定度评定

依据JJF1135-2005<化学分析测量不确定度评定>,对氦气分析检测中的不确定度进行了评定,分析了各不确定度分量,并通过建立气相色谱外标法测量结果不确定度的数学模型 ,计算了其测量结果的相对合成标准不确定度和扩展不确定度.     

从量传溯源过程探求扭矩工具不确定度控制方法

通过对量值溯源传递系统传递检索,结合实际操作各环节控制要点,从影响量值传递准确性、稳定性、不确定度各分量进行归纳分析和验证,探讨扭矩工具量值不确定度控制措施方法.     

一种空气流量测量装置对比标定和不确定度评定方法

叙述了小尺寸流量管的校准方法和不确定度评定方法,分析了采用对比标定法校准小尺寸流量管流量系数的原因,并给出了某流量管校准试验结果和不确定度评定结果.结果表明,即使标准节流装置的测量精度不满足标准要求,但只要其不确定度已知,仍可用于其它流量装置的校准,而且可评定被校流量测量装置的不确定度.     

双刀口扫描法测量可见光CCD调制传递函数

介绍了一种新型的刀口扫描法测量可见光CCD的调制传递函数(MTF),首次采用1∶1的无像差光学系统,消除了测量光学系统MTF所带来的较大不确定度分量;采用双刀口方法和动态定焦扫描法,提高了测量效率和精度.     

最小二乘独立线性度的测量不确定度

介绍了用最小二乘法评价线性测量系统线性度指标时，测量结果的不确定分析和评价过程，讨论了影响评价结果不确定度的几个主要误差来源，给出了减小线性度指标评价不确定度的主要措施：（1）环境控制措施，以减少环境带来的不确定度；（2）选取高精度信号，以减少信号源带来的不确定度。通过实例，给出了线性度指标不确定度分析和评价结果。本文方法及结论可应在于讲理标准进行性度指标的不确定分析上，也可用于估计线性度指标本身的不确定度。     

经纬仪检定装置测角不确定度评定

着重介绍了用有基准的检定装置检定经纬仪水平度盘和竖直度盘时，测角不确定度分量的组成和不确定度评定。     

浅谈检测实验室的测量不确定度评定

依据ISO/IECl7025标准中的规定,实验室应具有不确定度评定程序和对每一项有数值要求的测量结果进行不确定度评定的能力。当客户、认可机构及质量体系和检测方法有要求时,能够出具不确定度的检测报告。本文阐述了检测实验室不确定度评定程序的建立,不确定度评定流程,举例说明了不确定度评定方法,并提出了一些注意事项。     

X射线衍射法测量残余应力的相对误差及不确定度评定

利用原位拉伸机进行单轴连续加载,对X射线法测量钛合金残余应力的应力增量进行验证;依据JJF 1059.1-2012标准,对钛合金高应力标样(-659±35)MPa的测量不确定度进行评定。结果表明,X射线衍射法测得残余应力的增量与理论计算应力增量有较好的一致性,随着应力水平的增加,应力增量的相对误差保持在11%以内。以测量重复性、应力常数K、应力因子M为不确定度分量对测量不确定度进行了评定,所得扩展不确定度为±32 MPa。     

翼型模型几何误差对气动性能影响的自动微分分析方法

基于自动微分原理和NS方程有限体积方法建立了一套翼型敏感性导数计算方法和程序,可以一次性获得翼型不同气动力系数、压力分布对模型几何外形误差的敏感性导数和不确定度。计算结果表明,在跨声速范围内,即使翼型的外形误差只有63μm(弦长1m),也可以给翼型压力分布带来0.312(以来流动压为参考)量级的不确定度,而激波处的流动最为敏感。这种自动微分方法对于分析数值模拟结果的分散性、风洞试验结果的分散性或不确定性具有很好的指导意义。     

基于贝叶斯方法与稳健理论的滚动轴承摩擦力矩不确定度建立方法

基于贝叶斯方法与稳健化理论,提出一种未知分布时间序列不确定度的建立方法。该方法以中位数估计与Huber M估计融合方法分析时间序列数据的稳健性,构建贝叶斯先验分布,并与实验数据建立贝叶斯后验分布,创建以贝叶斯后验分布建立时间序列数据的不确定度。在显著性水平为0～0.1,通过对滚动轴承摩擦力矩分析,中位数估计与Huber M估计相融合方法确定了滚动轴承摩擦力矩稳健数据的边界值、显著性水平,构建了贝叶斯先验分布。以贝叶斯后验分布构建滚动轴承摩擦力矩不确定度。与经典统计学得到的不确定度比较,在相同置信水平下,该方法缩短了评估区间,提高了评估精度0～50%。该融合方法以稳健数据构建先验分布,提供一种贝叶斯方法先验分布建立方法;采用中位数估计与Huber M估计融合方法确定了数据显著性水平和边界值的确定,减小置信水平与稳健数据边界值主观确定的误差;为未知分布时间序列的不确定度建立提供了一种理论。     

基于最小二乘法的霍尔电流传感器静态校准

以霍尔电流传感器静态特性校准为目标,提出基于最小二乘法回归数学模型方法来处理采用循环校准方法获得的数据,推导了适合于霍尔电流传感器校准的具体计算过程,得到霍尔电流传感器的静态特性。通过比较标准不确定度分量,获得测试端的最佳配置。     

血沉标准物质不确定度分析

临床血沉标准物质可以保证血沉测量结果在时间和空间上的准确性和可比性,从而保证实现有效溯源。本文采用国际血液学标准委员会(ICSH)血沉参考方法对其进行定值,并对血沉标准物质建立了一套合理完整的不确定度评定方案:首先对标准物质不确定度的主要来源进行分析,然后分别对标准物质均匀性、稳定性和定值过程引入的不确定度分量进行计算,最后综合计算出血沉标准物质的不确定度。     

直流增益直流偏移的不确定度评价

介绍了最小二乘法评价直流增益和直流偏移两项指标以及不确定度分析和评价过程,同时给出了一个分析评价实例,该过程及结论可应用在对于测量标准进行相应指标的不确定度分析,也可用于估计指标本身的不确定度。     

通道间延迟时间差评价结果的不确定度

介绍了四参数正弦波最小二乘法评价通道间延迟时间差指标及不确定度分析和评价过程，同时给出了一个分析评价实例。该过程及结论可应用在对于测量标准进行相应指标的不确定度分析上，也可用于估计指标本身的不确定度。