军用机场沥青道面压实度检验评定

通过大量调研与试验研究，运用标准型抽样方案设计原理，提出军用机场沥青道面面层压实度检验评定标准；现场随机钻芯取样测压实密度，以当日拌合料马歇尔试验密度为标准度计算压实度；每层为一验收批，取样数量n＝30（或38，σ未知）：当x^-0.74σ≥96％或x^-0.74s≥96%（σ未知）且压实度的单点测值≥94％，接收此批，否则，拒收此批。     

基于对数正态分布第k试验寿命的分散系数法

针对发动机构件寿命试验评估中对寿命分散系数计算公式与不同取值的需求,本文导出了寿命符合对数正态分布、基于任意第k试验寿命分散系数计算公式。并给出置信度为0.95、可靠度为99.87%、母体对数正态标准差lσgN=0.13时的寿命分散系数。本文基于最差试件寿命的分散系数与已有文献一致,而基于最好试件寿命分散系数较已有文献更为合理;采用本文公式可得到任意给定置信度、可靠度、寿命分散条件下的寿命分散系数,可供工程上评估构件寿命时使用。      

一种基于星座匹配的全天自主星图识别算法

讨论了一种新的无须任何先验知识的星图识别算法。通过对导航星座数据库进行调整和最大限度地利用了已识别基元所提供的匹配信息,使得算法的计算量和存储容量与传统的三角形匹配算法相当。ＭｏｎｔｅＣａｒｌｏ 模拟表明,在星等误差０．５ 星等（３σ）,位置误差１０ 角秒（１σ） 时,算法的识别成功率接近１００％ 。     

基于指数分布第K 次序统计量试验寿命可靠性评估方法

针对航空发动机部分元器件或系统的可靠性评估和可靠性试验设计问题,推导了寿命服从指数分布时基于任意第k次序统计量的试验寿命可靠性评估理论公式,并给出了置信度为90%、95%时基于第k次序统计量的可靠寿命试验设计系数表。结果表明:采用该方法可确定给定可靠度、设计寿命、破坏数及子样数时的最短试验时间,或者给定设计寿命、可靠度、置信度、子样数及试验时间时最大允许故障数。综合考虑试验件数量及试验时间,可对寿命可靠性试验进行成本优化设计。     

单侧容限对应实际存活率的预测

 研究了单侧容限系数法中子样容量ｎ、置信度γ及名义存活率Ｐ与实际存活率α之间的定量关系,导出了α的预测公式。计算结果表明：在ｎ较小,γ与Ｐ搭配不当时,将出现α小于Ｐ的不合理情况。此时,名义存活率Ｐ将过高地表示了安全性,从而使人盲目乐观。本文指出：在飞机或直升机结构可靠性分析中,子样容量ｎ通常远小于４３,因此,某些文献中建议取γ＝９０％,Ｐ＝０．９９９９９９是不合理的,本文提出了新的建议。     

压气机喘振模式识别与在线检测

为发展一种运算简单、性能可靠的喘振在线检测系统,分析了压气机出口总压信号的时域和频域特性.当压气机逐渐进入喘振时,时域内表现为压力脉动强度的增大,频域内表现为信号能量在低频成分集中.选用标准差σp表征压力脉动强度;平均频率-f表征信号频域特性.考察了由σp和-f构成的模式平面,提出了一种综合时域和频域特性的喘振检测判据,检测门限可根据置信度要求进行设置,给出了在线检测系统的流程图.采用压气机试验台实测数据验证,该方法可有效地进行喘振在线检测.     

高马赫数V字形钝化前缘平板表面压力特性

针对三维内转式进气道V字形唇口下游面临的严酷压力载荷问题，将唇口简化为V字形钝化前缘平板，在来流马赫数为6的条件下，采用数值模拟结合激波风洞压敏涂料测量方法，研究了半径比R/r = 0 ~ 20（V字形根部倒圆半径R与前缘钝化半径r之比）的平板表面压力演化特性。结果表明，随着R/r增大，V字形钝化前缘产生的三维波系结构发生变化，引起下游平板表面压力演变出4种类型。R/r较小时，V字形钝化前缘激波干扰产生的大范围流动分离，诱导形成了偏离中心线较远的分叉状高压区（Type Ⅰ，分叉型）；随着R/r增大，流动分离减弱，分叉状高压区逐渐消失，由透射激波扫掠壁面所形成的条带状高压和超声速射流对撞所形成的中心线高压区逐渐显露，依次出现过渡型（Type Ⅱ）、严酷型（Type Ⅲ）和渐匀型（Type Ⅳ）压力分布。平板上分叉型和过渡型的压力最大值仅为4.3 ~ 7.2p∞（p∞为来流静压），但V字形钝化前缘处的流场品质恶劣；严酷型的压力最大值，随着射流对撞强度的增强而增大，最高可达19p∞；渐匀型的压力最大值，随着射流对撞强度的减弱，逐渐趋近于二维钝前缘平板产生的压力最大值4p∞。     

FGH95粉末高温合金低周疲劳性能研究

通过对飞机发动机涡轮盘材料FGH95粉末高温合金在600℃、650℃下的低周疲劳性能的研究，获得了中值和置信度γ=95％、存活率P=99．87％的低周疲劳数据。以及表征材料特性的应变-寿命曲线、循环应力-应变曲线和各应变疲劳参量。为飞机发动机的粉末涡轮盘设计选材和寿命预估提供了依据。     

P／M—SiC_p增强LY12的研究

 采用粉末冶金方法（Ｐ／Ｍ）完成了ＳｉＣ颗粒增强ＬＹ１２的成形工艺和不同重量百分比条件下的力学性能实验。测试表明,含ＳｉＣ＿ｐ２０％（ｗｔ）的复合材料在室温下平均抗拉强度可达５９４ＭＰａ,延伸率为６％。其抗拉强度比ＬＹ１２ＣＺ提高３０％；２００℃拉伸时σ＿ｂ＝４９３ＭＰａ；３１５℃时σ＿ｂ＝２９９ＭＰａ。用扫描电镜及光学显微镜观察了ＬＹ１２粉末和试样断口的组织形貌。     

基于双峰对数正态分布模型的DED-TA15钛合金DFR值估计方法

有效评价增材制造金属材料的疲劳强度，是增材制造技术应用于可重复使用飞行器主承力结构的关键。以DED-TA15钛合金为研究对象，基于3种应力水平下标准圆棒试件的成组疲劳试验结果，建立了描述DED-TA15钛合金疲劳寿命分布的双峰对数正态分布模型，采用EM算法，建立了双峰对数正态分布的参数估计方法；采用Bootstrap方法给出了指定置信度和可靠度要求的疲劳寿命计算方法。在军机DFR方法的基础上，给出了适用于DED-TA15钛合金的DFR值计算方法。与传统单峰对数正态分布相比，双峰对数正态分布更精确的描述了疲劳寿命分布，提高了高可靠度和高置信度要求下的疲劳寿命，DFR值也有所提高。该方法降低了因描述模型不精确导致的对设计许用应力的过度限制，有效的提高DED-TA15钛合金的使用潜力。     

某小型轴流压气机转子尖区流动测量

本文采用测量转子壁面动态压力的方法,研究了某小型两级轴流压气机的叶尖区流场。测取了n=80％、85％、90％、95％、98．36％和100％状态下两级转子的叶尖泄漏流动参数,并在n=80％、85％、90％时对出15进行节流,测取了第二级转子节流状态的叶尖泄漏流动参数。     

固体推进剂非稳态燃烧模型数值特性

在修改的KTSS燃烧模型的基础上,研究了热波燃烧模型的数值特性。在大幅度改变压力变化速率参数（β）和热释放参数（H）下,计算结果显示：1）在大β值时,燃速并未发散溢出,直到β=∞,燃速仍然是一个有限值,在一个峰值波动之后,趋向于稳态燃速。2）在增大H值时,燃速的不稳定是逐渐增加的。当H＜1时,燃速振荡后最终回到稳态值；当1＜H＜1．045时,燃速是一系列重复、有限的尖峰；但当H≥1．045时,燃速发散。     

自由流紊流度对串列叶栅性能的影响

通过实验，测量了自由流紊流度（Ｔｕ）在１．４％－６．７％范围内，一双圆弧串列叶栅总压损失系数、气流转角、附面层内速度分布以及吸力面压力系数。结果表明：（１）当Ｔｕ小于大约３％时，随着Ｔｕ增加，总压损失明显降低；当Ｔｕ大于３％时，Ｔｕ变化对总压损失几乎无影响。（２）Ｔｕ在１．４％－６．７％范围内变化对气流转角无影响。（３）Ｔｕ增加，对前排叶片吸力面靠近前缘部分附面层有有利影响。     

HNIW热分解残余物的红外光谱和动力学

在3MPa，216℃下六硝基六氮杂异伍兹烷（HNIW）热失重分别为90．1％和91．8％的残余物分别通过差示扫描量热仪（DSC）、差示扫描量热与热重联用仪（TG／DSC）及傅立叶红外光谱仪（FTIR）进行研究。结果分析表明：HNIW失重90．1％的残余物含有少量硝基，而对该残余物再次进行热分解时，在220℃左右残留硝基被脱除。脱除残留硝基后的样品与失重91．8％的残余物均含有六员环酰胺结构，在280～400℃的温度范围内六员环酰胺大部分发生了裂解；产生DSC的吸热峰。热分解动力学分析给出了失重90．1％残余物中脱除残存硝基的反应与六员环酰胺裂解反应的反应动力学表达式。     

高温空气中主要分子带系的F—C因子

从计入分子振转相互作用的电子态波函数出发，按自编程序计算了高温空气中主要分子带系Ｏ２（Ｓ－Ｒ），Ｎ２（１＾＋），Ｎ２（２＾＋），Ｎ２＾＋（－），ＮＯ（β），ＮＯ（γ）的Ｆ－Ｃ。从而得出：当激波管低压端的空气压强为１３３３Ｐａ时，入射激波及反射激波后高温空气的温度与激波强度的关系；各主要分子带系转动态分布与温度的关系；高温空气中主要分子带系Ｆ－Ｃ因子与激波强度的关系。计算结果甚好，好既适用于高温，也     

一类受扰不确定系统的渐近镇定控制

 实际工程中的许多被控系统（如航天器,机器人,飞机等）几乎都处在一种变化的环境中,用精确的数学模型描述这类系统是不现实的。因此,研究考虑了这种不确定性的系统控制问题,在理论和应用中都有重要意义。 考虑用下述状态方程描述的不确定系统 （?）=（A₀+△A（r,s））X+（B₀+△B（r,s）u） （1）其中,X∈Rⁿ,系统状态,n为系统阶数,u∈R^m,控制信号,A₀,B₀是适当维数的常值阵,r,s分别为p维和q维未知参数矢量,△A（r,s）,△B（r,s）分别是与A₀,B₀同维的不确定矩阵。     

域k上三次一般方程式的解的计算

我们已经研究了域k上的n（n≥5）次一般方程在特征标为0的情形下关于幂根是不可解的，而对于n≤4是可解的。本文利用n次循环域的拉格朗日分解式及循环群σ∈G（K/k）的结构，推出域k上的三次一般方程在特征标为0的情形下一般解的计算公式。     

预估构件裂纹扩展寿命的封闭解法及其在起落架中之应用

本文以Matsuoka模型为基础,以航空上常见的短周期加载为条件,导出了预估构件的裂纹扩展寿命的解析表达式 式中,α、β和γ分别为裂纹扩展速率Walker公式的系数与指数,n=β+γ,p是每一个加载周期中的程序块数,N_i为第i个程序块中加载次数,Z（α）是应力强度因于的几何因子。 我们采用本方法对某机前起落架剩余寿命试验的破坏部位寿命进行了预估,试验表明:计算结果比试验结果低18％。     

一般密度核估计的一致相合性

V．S．M．Campos和C．C．Y．Dorea在2001年提出了关于（E，ξ）上的σ-有限测度v的一般密度函数P（x）的核估计pn（x），其中ECR，ξ是E的一个σ-域，得到了一些结果，并且验证了所得结论包含经典的连续密度核估计的结论，还进一步延伸了离散分布核估计的结论。以上面的理论为基础，继续探讨这种密度核估计的性质．在核函数满足一定的条件下，得到pn（x）是p（x）的一致渐近无偏估计。同时应用有关经验分布的一些知识，得到了一般核密度估计pn（x）的一致弱相合性和一致强相合性。     

Ru对铸造Ti—47Al合金显微组织的影响

研究了铸造Ｔｉ－４７Ａｌ－ＸＲｕ（ａｔ％）（Ｘ＝０．５,１,３）合金的显微组织。结果表明,Ｒｕ与Ｃｒ相似,是很强的β稳定元素,促进β２相形成。β２相是含Ｒｕ量高达１０ａｔ％的富Ｒｕ相。含１ａｔ％Ｒｕ的合金在１１６０～１２００℃温度范围热处理时不断析出粒状次生β２相,破坏了γ＋α２片状组织,同时形成了新的γ晶粒。经１２００℃,４８ｈ处理后可得到平均晶粒尺寸小于６０μｍ的γ晶,因此,Ｔｉ－４７Ａｌ－１Ｒｕ合金是可热处理细化晶粒的铸造合金。当Ｒｕ量增加至３ａｔ％时,合金难于热处理细化晶粒,而且合金明显脆化。