车削凹形鼓轮设备CX

为了车削图1所示的凹形鼓轮,我们自行设计制造一套设备(图2),用该设备加工鼓轮,不仅提高了生产效率,而且保证了质量。简介如下。一、结构原理如图2,在车床三爪夹头2上装夹一个盘形凸轮靠模5,并在盘形凸轮靠模内装定位拔杆7,以带动凹形鼓轮8转动。鼓轮8安装在凸轮靠模心轴12上,由螺帽11通过套筒9把其紧固在心轴12上。活动顶针13及尾座14顶住心轴12的一     

外涨式车夹具

我厂生产某产品的壳体,由于产品壁薄,夹持不当又易变形,我们设计了一付外涨式车夹具,通过使用证明,该夹具结构简单,使用方便,安全可靠,效果良好。结构见图。工作原理: 通过转动带有左右螺纹的夹杆4带动衬套3及5,由于3、5衬套上有4条斜槽,可使滑柱2及7上下滑动并推     

加工多通管接头的先进夹具

如图1所示,是飞机液压系统中的形状复杂的多通管接头,品种繁多(见表),中小批量生产.为了简化设计,缩短生产准备周期, 一、夹具结构本夹具通过法兰盘10安装在车床主轴上.圆盘1上装有用丝杆8带动的左夹头4及右夹头7.夹板2和导板3以夹头的宽度定位组成     

一种新型旋转作动器技术简讯

适应高性能飞机翼面摆动的需要,研究成功了一种新型旋转作动器,其传动原理如图1所示.图中1-液压马达;2-丝杆副, 它的螺旋升角α较小;3-多头丝杆副, 它的螺旋升角β较大;4-直花键副;5-止推轴承.液压马达1的轴固定在主翼上,当液压马达外壳转动时,带动螺母2转动,丝杆2向右轴向移动.与2相连的丝杆3轴向移动,带动螺母3转动.由螺母3上的挂耳带动转翼转动.花键副4的作用是防止丝杆轴转动, 并承受转翼的反作用力矩.止推轴承5的作用是允许套3输出转动, 并防止套3轴向移动.     

小型柱塞零件收口工具

针对图1所示零件,我们研制了一种简易的柱塞收口工具,实践证明,对于小尺寸的柱塞收口十分适宜,而且质量稳定,完全满足工艺要求。柱塞收口工具(见图2)主要由锥柄1、螺旋套4、滑块6和滚轮9等零部件组成。柱塞收口工具在车床上使用。在车床卡盘内装一个普通的钻夹头,并在三个卡爪上堆焊黄铜,预先车成软爪型式。将柱塞座装夹在卡爪中,与主轴一起旋转,转速以500转/分     

六住钻夾头

我车间技术革新小组和厂工艺科的技术人员共同研制成功了六位钻夹头。六位钻夹头主要用于加工壳体零件,可完成钻、铰、锪孔、攻丝等,加工范围为φ1～φ10毫米的铝合金。钻夹头由壳体和旋转体两大部分组成,其结构如图所示。钻夹头通过定位套安装于Z25型立式钻床上,壳体固定在定位套上。带键心轴与钻床主轴的3号莫氏锥体相配合,主轴旋转则带动带键心轴旋转。通过离合器再把运动传递给钻头     

旋转式弯管工具

旋转式弯管工具结构简单,使用方便,装卸迅速,能减轻劳动强度,工效提高2～3倍,可用来弯制不同规格管子的工具。该工具结构如图所示。当弯制管子时,首先将丝杆3和螺帽4调节到适当位置。管子夹紧在型轮1和压块2之间,操纵手柄6使管子夹紧或松开。旋转夹紧11,可以弯制各种角度。弯     

车床扩钢管工具

管子接头的喇叭口是一种常见的几何形状。我厂生产的一种带喇叭口的零件如图1。管子材料为20钢。我们曾先后采用车床上顶尖扩口和钳工手工冲头扩口,结果都不理想,最后,设计了一种滚挤工具在车床上扩口,效果较好,现介绍如下: 1.工具 1) 采用三滚锥结构如图2。 2) 弹性夹头如图3。 3) 阴模如图4     

车床导轨磨削设备

在机床的制造和修理中,刮削导轨的工作量较大,特别是用手工刮削导轨下面,劳动强度更高。但利用图示设备,则可减轻劳动强度,提高生产效率。 该设备结构简单,由一块制有导轨的平板(其上装有马达和调节螺帽),以及手轮和齿轮等组成。     

平面磨床砂轮座机动升降机构

M7130型平面磨床没有砂轮座垂直进给机动升降机构,完全靠手轮升降,劳动强度大,辅助时间长。为此我们利用磨床立柱内的空隙,装上了简易的砂轮座机动升降机构,使用效果较好,并不破坏原机床任何部件。机动升降机构的传动系统如图1。马达通过一对齿轮和小链轮、大链轮,再通过传动块等带动磨床手轮轴,实现砂轮座自动升降。大链轮的结构如图2所示。机动升降时,先转动磨床手轮,通过手轮轴、衬套使传动轴套上的缺口向上。然后间断地开动电钮,使大轮点动。当大链轮上的槽口正好对准传动轴     

密集轴承的应用

密集轴承代替普通衬套导杆结构,国外广泛应用于精密仪器上,从而提高了仪器的定位精度和操纵灵活性。在斯贝发动机试制中,引进的电感测量仪传感器,即采用的密集轴承结构,如图1。导杆装入轴承架内,导杆左端与带有钛杆的镍—铁芯相连(未画出)。导杆与轴承架、轴承架与导套之间径向都有一定间隙。轴承架壁厚0.5毫米,长16毫米,其两端共钻有四排计32个孔,孔内装入φ0.6毫米滚珠。将导杆、轴承     

钛合金焊接的常见缺陷及其预防

钛和钛合金的突出优点是比强度高、中温性能和耐腐蚀性好。从 60年代起 ,钛合金即开始用于飞机结构 ,到 80年代 ,军用飞机的钛用量已占飞机结构重量的 2 0 %～ 2 5% ,这种趋势还将继续发展。我国制造的军用飞机也已经采用了钛合金 ,钛合金焊接可能产生的缺陷及其预防亦日益受到重视。1　钛合金焊接常见缺陷的成因钛有 2种晶格结构 :882℃以下为密排六方晶格结构 ,称为α钛 ;882℃以上为体心立方晶格结构 ,称为β钛。钛合金焊接的常见缺陷主要有 3种 :焊接接头脆化 ;焊接接头裂纹 ;焊接接头中的气孔。1 1　气体等杂质污染引起的焊接接头脆化…     

能倾斜对正中心的联轴节

在连接传递主动力和被动力的两根轴时,如果两轴的同轴度达不到要求的精度,轴承就容易产生振动和变形。但采用图示的简易联轴节则可改善这种状况。联轴节的轴端各装一个法兰盘。主动轴上的法兰盘开有u形槽,被动轴上的法兰盘装有可以转动的轴或销,并把此轴装在法兰盘的u形槽内,以带动被动轴旋转。这样的连接方法允许两轴的同     

深孔磨削液体静压砂轮杆

为了解决深孔磨削砂轮杆滚动轴承寿命短、抗震性能差,和进一步提高深孔磨削的质量,近两年来,我厂有关车间、科室的工人、技术人员、领导干部三结合,对液体静压轴承砂轮杆进行了试验研究,并取得了初步效果。从目前试验的情况看,磨削光洁度可由原来的▽6、▽7提高到▽8,有的达▽9,并基本上消除了磨削表面的螺旋波纹;提高粗磨和精磨效率2～3倍,并使后续工序珩磨效率提高5倍左右。一、静压砂轮杆的结构与设计我们曾试制了两种型号的深孔磨削静压砂轮杆,分别采用四支点单列油腔和五支点双列     

7N01-T4和7N01-T5铝合金焊接位置的选择对搅拌摩擦焊接头性能的影响

搅拌摩擦焊是实现材料固相连接的焊接方法,焊接前进侧与后退侧存在组织及性能上的差异。7N01铝合金为Al-Zn-Mg系铝合金,为轨道车辆常用结构材料,通过对7N01-T4与7N01-T5两种状态材料的研究发现,焊接位置不同将对接头材料的融合状态及接头性能产生影响,将7N01-T5置于前进侧时,有利于焊缝材料的相互融合,并使接头冲击韧性显著提高。     

基于充气结构的非常规飞艇设计

研究充气结构在飞艇设计、制造和操控方面的用途,提出一种由受压变硬的空心管组成的充气结构,其安装在飞艇囊体上,使得飞艇结构变得更坚固。这种设计创新可以降低结构质量,也可提高非常规飞艇的动力和机械性能。同时,由于这些充气结构的简易性,制造和操作过程中面临的难题将会大大减少。     

自动进料弯曲模

苏修某厂设计了一种在160吨压床上使用的闸板式自动进料弯曲模。 弯曲模的工作步骤如下:在料箱1里垛放着整叠毛料。当滑块下行时推杆2就按压摇臂3并使轴4转动。此时,摇臂5通过拉杆6迫使闸板7移到原始位置。当滑块上行,弹簧8通过摇臂3和9使轴4反转并移动闸枝7,闸板7就从料箱中推     

7N01-T4和7N01-T5铝合金焊接位置的选择对搅拌摩擦焊接头性能的影响

搅拌摩擦焊是实现材料固相连接的焊接方法,焊接前进侧与后退侧存在组织厦性能上的差异.7N01铝合金为Al-Zn-Mg系铝合金,为轨道车辆常用结构材料,通过对7N01-T4与7N01-T5两种状态材料的研究发现,焊接位置不同将对接头材料的融合状态厦接头性能产生影响,将7N01-T5置于前进侧时,有利于焊缝材料的相互融合,并...     

Numerical investigation of of nozzle cavities thermal radiation characteristics with center cone cooled

航空发动机高温部件是发动机3-5μm上的重要红外辐射之一,对高温部件之一的中心锥的红外抑制技术进行了数值研究．在中心锥前端布置气膜缝槽,缝槽几何参数经过优化设计,将部分外涵低温气流经过支板引入中心锥,对支板和锥体壁面形成冲击冷却,在锥体前端形成气膜覆盖,使得支板与中心锥壁面得到了有效冷却,两者平均温度分别降低21．1％和46．2％,冷却气量约为外涵流量的1．6％．喷管腔体3～5Izm波段上红外辐射得到有效抑制,喷管正后方红外辐射相比原型喷管降低30％,0°-45。范围内红外辐射则明显降低．     

中心锥冷却对喷管腔体红外辐射的抑制作用数值分析

航空发动机高温部件是发动机3~5μm上的重要红外辐射之一,对高温部件之一的中心锥的红外抑制技术进行了数值研究.在中心锥前端布置气膜缝槽,缝槽几何参数经过优化设计,将部分外涵低温气流经过支板引入中心锥,对支板和锥体壁面形成冲击冷却,在锥体前端形成气膜覆盖,使得支板与中心锥壁面得到了有效冷却,两者平均温度分别降低21.1%和46.2%,冷却气量约为外涵流量的1.6%.喷管腔体3~5μm波段上红外辐射得到有效抑制,喷管正后方红外辐射相比原型喷管降低30%,0°~45°范围内红外辐射则明显降低.