电磁方法在铸造中的应用(五)—镁合金的工频熔化电磁搅拌电磁输送 第三篇 电磁输送(下)

搜鸳一也台另巨二二角丽电磁输送二(六)平面电磁泵的设计计算实例 1.给定条件 1)输送材料:ZM一5合金液 2)液态比重:Y=1.5克/厘米只 3)电阻系数:p(700℃以上)=31 X 10一6 欧姆一厘米 4)输送工作温度t=750℃左右 5)流量:Q二3.0公斤/秒 6)压力么p二0.4公斤/厘米z 7)f=50赫芝 2.确定电磁泵的基本参数 1):二37 .5厘米 Zc=20厘米 2)P=1 3)q=33.计算 1)V:二Zrf=2丫37.5冰50=3750厘米/秒 2)V、=Q/F、 F、一泵沟截面积 Fl,=a xZb 取Zb二260毫米 a二15毫米 Fl、二Zb Xa=39厘米匕 Q=3.0公斤/秒二2000厘米吕/秒200039 .0二51.3厘米/秒3)S4)1Vf…     

电磁方法在铸造中的应用(一)—镁合金的工频熔化电磁搅拌电磁输送

秦岭公司工频电炉小组,经过几年的革新实践,实现了镁合金无芯工频感应电炉熔化,并初步试验成功电磁自动搅拌和电磁辅送。为改变现有铸造中的熔化、浇注生产面貌,和建设溶化浇注自动生产线创造了有利条件。本文从三个方面介绍了这项成果:工频熔化、电磁搅拌和电磁输送。本刊将分期登载,向读者介绍。     

纵切自动车床刀具安装高低引起的加工误差

一、刀具安装高低产生误差的计算在普通车床上刀具安装高低对零件尺寸的影响如图1所示: △r=r_0-r =(r~2+△~2)~(1/2)-r……(1) 式中 r——名义半径 r_0——实际半径△——装高(装低)量公式(1)只适用纵切自动车床各立刀架上车刀安装造成的误差。对于天平刀架上的前后两把车刀,即1、2号刀所产生的安装误差如图2所示。     

铸件尺寸公差中为什么△TM(△LM)反而比△T(△L)来得大?

在铸件尺寸公差标准HBO—7—67及其他一些铸造标准或图纸中,加工面到不加工面之间的尺寸偏差即M类尺寸偏差(长度为△LM,壁厚为△TM)反而比两个具有∽符号的毛坯表面之间的尺寸偏差(长度为△L,壁厚为△T)来得更大。     

对《MJ螺纹》中tan△α/2=δ(α/2)/1.5p公式来历的分析

在《MJ螺纹》计算公式中给出了半角偏差与半角偏差的中径当量计算公式 即tan△α/2=δ(α/2)/1.5p 式中: △α/2——牙型半角公差之半(度) δ_(α/2)——给定的半角偏差的中径当量(mm) P——螺距(mm) 由于在HB241—75普通螺纹标准中给出的半角偏差与其中径当量关系公式为     

键槽的不对称度误差

键槽的不对称度误差现有两种不同的理解,如图1所示,(a)为键槽不对称度的技术要求;(b)为键槽的不对称度误差图解。第一种理解认为平面“Ⅰ”是键槽对称平面的理想位置,不对称度误差为△_1或△_2,此时△_1=△_2。第二种理解认为平面“Ⅱ”是键槽对称平面的     

用升降法测定LC9CS高强度铝合金板的疲劳起始门槛值△kth/ρ~(1/2)

众所周知,在交变应力下,当金属的应力强度因子范围超过其疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)时,裂纹处于非稳定状态,并开始扩张。因此,疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)的测定在理论研究和工程应用上具有重要的意义。 本文叙述了用升降法测定疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2),这种方法原理比较简单,容易掌握,是当前测定疲劳起始门坎值△kth/ρ~(1/2)的一种较好的方法。求平均疲劳起始门槛值△kth/ρ~(1/2)的数据处理方     

根据遥测空间目标温度数据测算其热特性参数

空间目标存在着与热环境条件相对应的平衡温度（Te)。本文推导了计算Te的简化公式；参照对应状态定律，引入了对比温度τ=（T／Te)及其特征函数f(τ）=（arcth(τ）/2（当τ＜1即T＜Te时）或f(τ)=(arcth(τ)-arctg（τ）/2(当τ＞1即T＞Te时），推导出无内热源空间目标在Te恒定的条件下，其f(τ)与时间和t成正比的结论，其斜率为目标特性参数的组合εσTe^3/(MC/A),截距（f(τ0)取决于初温（T0），并用空间气球目标的T（t)实例予以验证。因此，可根据遥测空间目标的T（t)数据来测算其热特性参数。     

一类带两参数的高维脉冲泛函微分方程周期解的存在性

利用不动点指标定理,研究了下列带两参数的高维脉冲泛函微分方程:x′=A(t)x(t) λf(t,xt),t≠τk,△x|x=t k=μIk(x(τk)),t=τk,k∈Z ,建立了其周期解存在和不存在的一些充分条件。     

电磁方法在铸造中的应用(四)——镁合金的工频熔化电磁搅拌电磁输送 第三篇 电磁输送（上）

一、概述在以往的镁合金铸造生产中,铸型的浇注,大多采用手提式浇注或活动坩埚浇注。当浇注50～70公斤的铸件时,往往需要2～3个人抬20多公斤的镁水,在有害的气氛下浇注,劳动强度大,生产效率低,质量也不易保持稳定。经常由于在坩埚中舀取金属或浇注操作不当,而造成氧化夹渣或熔剂夹渣等缺陷。因而,如何用机械或电磁的方法取代手工操作,     

《洪都科技》1992年1～4期主要目次索引

05工业、科学研究事业在新机研制巾推行矩阵管理…………………………………许书传(3—28) 20计算技术、计算机NOVELL网络拔术及}C应『玎…………………………………王道荣(1—24)液压减震器的计算机辅助没计………………………………李希文(2—1)凸轮测绘数据的分析与修正…………………………………曹雄伟(2一一25)’数据测试系统的设计与应用…………………………………严日华(3—18)双列扭簧的刚度计算……冯跃华(4—21)25工艺大型婀贡双曲度模而的拉型_下艺……………………………傅俊旭(1—21)异型不锈钢蜗壳的成形]二艺………………     

非传统激光束激光选区熔化3D打印的研究现状及展望

将非传统激光束激光选区熔化(SLM)作为调研对象,介绍了非传统激光束整形原理及其SLM设备情况,以椭圆高斯光、平顶光、反高斯光和细光斑为分类,总结了不同激光形状类型在生产过程中对制品热历史、微观组织和缺陷的影响.对集成光束整形器件和非传统激光SLM打印研究后发现,椭圆形高斯光打印由于改变了光束椭圆度可使制品在不同部位具...     

超高强度钢表面裂纹断裂试验失稳点监测和K_(Ie)测定

为准确地测定超高强度钢板材表面裂纹断裂韧性K_1e值,本文提出用开始失稳断裂时的临界载荷Pc代替目前国内外流行的Pmax法计算K_1e、并用声发射技术监测了断裂试验全过程。根据记录的声发射特性从P-V曲线上确定Pc值。用表面裂纹R曲线法作验证,两种方法所得结果符合很好。本文还导出了计算P-V曲线初始切线斜率下降量的经验公式:△V/V=H/7.6(σ/σ_(o2)~2(M/φ)~2利用该式确定“条件载荷”P_o可简化试验方法。     

优化计算在蠕变-疲劳寿命预测中的应用

对于 CP 型蠕变疲劳试验寿命预测,作者提出一种数值方法,即,为了获得预测方程 N~(-1)=((σ_T·△ε_γ)~(x_2))/X_1+((σ_T·△ε_c)~(x_3))/X_4的参数 x_i(i=1,4),应用参数的优化方法。这样,不仅节省试验成本和简化试验程序,而且计算结果表明,在预测精度和预测能力上,SEP 的数值方法优于现行的 SEP 法。     

含炔基有机硅杂化聚合物的合成及热稳定性

采用双乙炔基封端的硅氮烷单体(双(4-乙炔基苯胺基) 二苯基硅烷,M1) 与含不同二甲基硅基
结构单元[—Si( CH3 )2—,—Si( CH3 )2—O—Si( CH3 )2—和—Si( CH3 )2—O—Si( CH3 )2—O—Si( CH3 )2—] 的
双溴苯基封端单体进行Sonogashira 交叉偶联反应,制备出一系列含炔基有机硅杂化聚合物。通过红外( FTIR)
、核磁氢谱(1H-NMR) 和凝胶渗透色谱( GPC) 对聚合物的结构和分子量进行了表征,并采用热重分析
(TGA)对聚合物的热性能进行了研究。结果表明,二甲基硅基结构的引入显著提高聚合物的溶解性,各组聚
合物均展现出良好的热稳定性能,其中引入—Si(CH3)2—结构的聚合物具有相对最好的热稳定性。     

用自由涡系计算旋翼载荷

旋翼的尾迹流强烈地影响旋翼桨叶的空气动力分布。适当地描述尾迹流的几何形态显得非常重要。本文从不可压缩流的三元拉普拉斯方程出发,采用一种称为“旋翼起转法”(即时间t=0时,旋翼静止,经过△t,旋翼以角速度Ω旋转,以V_f等速前飞)逐步迭代计算,求出每次时间间隔的桨叶环量,从而求出被离散化的尾涡线位置(即尾迹位置)。计算一直进行到尾迹运动的稳定,然后用“修正”的薄翼理论和全攻角范围的实验升、阻力系数,求出桨叶的载荷和弹性响应。计算中采用有实测数据可供比较的H-34机作为算例。并将前四阶计算结果与实测结果进行比较。比较结果表明,二者规律一致,数量级也接近,误差小于其它方法。     

AP/HTPB推进剂组分热分解特性及其匹配关系对推进剂燃速的影响

本文应用差示扫描量热——热重(DSC—TG)技术研究了TMO(过渡金属氧化物)对过氯酸铵(AP)、端羟基聚丁二烯(HTPB)固化胶片热分解反应动力学参数(如活化能E、反应温度T、反应速度常数K、以及热分解速率等)的影响.测定了AP/HTPB/TMO推进剂的燃速.考察了组分热分解动力学参数与推进剂燃速的关系.结果表明,TMO对AP热分解特性和推进剂燃速的影响不是等效的,TMO对HTPB固化胶片的热分解基本无催化作用.由凝聚相燃烧模型进行理论分析发现,若要推进剂维持稳态燃烧,则氧化剂的热分解速率(r_(ox))、热着火延迟时间(t_(ign))与粘合剂的热分解速率(r_f)之间必须具备一定的匹配关系:rox(1-t_(ign)/t)/r_f≤1.推进剂试样的中止燃烧电镜照片验证了这一理论分析的正确性.     

材料物理性能测试方法的精密度 准确度和不确定度分析研究 二

3 置信因子ka的确定和实验验证 ka的确定方法虽有不同的主张,但归纳起来可分为t分布数值法和偏峰系数法两类,现分别介绍各自的中心思想和计算方法。 3.1 确定ka的t分布数值法 根据中心极限定律,当不确定度分量数n+m较大,且其中不存在特别大的不确定度分量时,合成不确定度可近似认为渐近正态分布,所以,总不确定度U_α可由式(38)算得。     

《洪都科技》1991年1～4期主要目次索引

05工业、科学研究事业教8飞机设计中开拓的新标准、新规范……………………严拱照(1—39)关于提高我公司机加技术水平的一些看法…………………徐敦发(2一1)创造条件,积极贯彻齿轮精度标准………………………张筱芳(2—38)燃油喷射泵设计参数的研究…………………………………吴伏宝(3—6)管理信息系统开发的策略与方法……………………………徐裕中(4—24) 20计算技术、计算机强5水平尾翼水平测量点高度差的误差计算………………林文熙(1—18)机身载荷计算方法和程序……………………………………李友和(1—29)应用数据库编制管理程序………     

用多重网格法生成随时间变化的贴体网格

 一、基本理论 为了能够准确地计算绕弹性体,特别是跨音速范围的非定常气动力,有必要建立一种快速生成的随时间变化的贴体计算网格,即通过变换ζ=ζ(x,y,t),η=η(x,y,t),ζ=ζ(x,y,t),τ=t (1)将边界形状随时间变化的物理流场(x,y,z)变换到便于计算的矩形计算空间(ζ,η,ζ)内。这样,与计算空间内计算节点相对应的流场节点的位置是随时间改变的。因此在进行流场计算时,不仅要确定流场内每一时刻计算节点的位置,同时还应确定其随时间的变化速率(x_?,y_?,z_?)。在此主要以二维问题进行讨论。