《航空工艺技术》1987年1～6期(总第127～132期)目录索引

评 述开发民品 搞活企业1—l 缓进磨s帅】发展及研究3—4技术改造技术经济论证的做法1—3 连续修整缓进磨床用的叶片样齿金刚技术改造是扩大三来加工的重要保证l—6 石滚轮的研制3—11赴日技术考察汇报(上)(下)115;精密平而琳磨新工艺3一36 5一co fr磨加工基本原理及其切削过程4—10对航空工业企业管理体制进一步改革 缓进给强力磨砂轮特性选择及研制4一20 的商榷2—1 缓进磨削的残余应力及冷作硬化4一24发挥航主技术优势 广泛开展科技服 衍磨技术的发展及其应用4一28 务 为促进让久8:步和提高社会效 锻模燕尾加i的改进4—47 益做贡献2一4 …     

对强力磨削的评价和展望

应用磨料成功地去除材料的技术已经通过不断研究寻求改进的方法和先进技术而得到了发展。根据这方面的研究工作而形成了“强力磨削”(Abrasive machining)这一术语。给这个术语下定义是困难的,但是,由于它是从改进一般磨削而发展起来的,因而普遍地承认下面的定义:强力磨削是描述利用设备的全部能力以获得所希望的尺寸、形状     

全年分类总目录

数值计算与工程估算 1.超声速和高超声速二维层流分离流动的数值解法‘··············,············一 二”‘““‘”·”·‘·“·…’‘·······················……张涵信陆林生余泽楚马占奎(I,1) 2.钝锥在添质作用下的稳定性导数的分析···,···············,一童秉纲李显霖(111,招)3.用有限基本解计算喷气襟翼气动特性···,··,···········……,’’严震周文伯(工,66) 4.亚音速复杂组合体表面压力分布及气动力特性数值计数方法·········…     

人造金刚石滚轮

我们针对助力器阀类零件外环槽加工的关键进行了工艺分析,提出了环槽强力成型磨削新工艺的设想。经过两年多的努力,初步实现了这项新工艺(见图1)。要实现所选定的典型零件(见图2)环槽成型磨削工艺,就必须综合考虑砂轮的成型修整、宽砂轮磨削、高速磨削、强力磨削以及与这些工艺特点相匹配的砂轮和冷却液的合理选用。现就我们对成型砂轮的修整,作一简要汇报。一、几种成型修整方法的考虑 1.单粒金刚石修整在通常的情况下,砂轮的成型修整是靠单     

细长玻璃棒外圆磨削工艺

激光动平衡机中的激光工作物质——钕玻璃棒,由于又细又长,在粗磨成型加工中,加工成十六面长方体后,用90°V型铸铁槽加入水与金刚砂的混合物进行搓磨,但椭圆度与锥度达不到图纸技术要求。为了提高精度,我们在搓磨后用普通磨床进行磨削加工,精度超过了图纸设计要求。椭圆度≤3微米;不柱度≤5微米。工件如图1。技术要求:φ16毫米外圆椭圆度≤0.01毫米,全长不柱度≤0.02毫米。加工方法: 一、粗磨成型 1.把材料切成17.5×17.5×423毫米的长方体料; 2.粗磨四个柱面,使尺寸达17_(-0.2)×17_(-0.2)×423毫米并控制对角线尺寸基本相等;     

Al2O3陶瓷蠕动进给超声磨削特性试验研究

在改装成的超声磨削机床上进行了陶瓷超声磨削与普通磨削的对比试验,以揭示蠕动进给超声磨削加工的磨削特性及其材料去除机理。结果表明:当超声振动方向与磨削进给方向相同时,超声振动所引起的抛磨作用非常显著,超声磨削的表面粗糙度比机械磨削的低;Al2O3陶瓷在一般条件下超声磨削的去除方式仍属于脆性断裂,以晶粒粉碎、穿晶断裂为主,但伴随有沿晶断裂、弹性划擦、塑性流动等现象。     

高效磨削钻铣刀端刃前刀面

为实现钻铣刀“钻”的功能 ,铣刀 1齿 (或 2齿 )端面切削刃须通过刀具中心 ,其相对位置误差一般要求在 0 .1ｍｍ范围之内 ,这就对该端刃前刀面的刃磨提出了较严格的要求。常规的刃磨方法费工费时 ,磨削质量也不稳定 ,时有超差甚至磨废的情况发生。本文介绍一种新的磨削方法 ,该方法需制作一Ｖ形定中心夹具 (图 1) ,即在一般的Ｖ形夹具上加装一可沿Ｖ形块纵向移动的滑板 1,滑板端头装有可上下移动的定中心螺栓 10 ,并在其端部侧面加工一定位平面Ｂ(见Ｋ向视图 )。新方法的工艺步骤是 :(1)如图 1所示 ,将铣刀圆柱柄部置于夹具Ｖ形槽中适当位置…     

简讯二则

《本刊讯》根据“技术市场”七月二十日报导由南京工学院、南京砂轮厂、晨光机械厂研制成功的BU—1型磨削不锈钢专用砂轮效果良好。该砂轮系采用TL GW混合磨料制成,提高了砂轮的磨削性能,经磨削对比试验证明:自锐性好,耐用度高,磨削表面质量较好,比普通砂轮磨削生产率提高1～2倍,     

颗粒增强钛基复材缓进深切磨削加工研究

颗粒增强钛基复合材料(PTMCs)属于典型的难加工材料,在航空航天领域具有广阔应用前景.本文开展了PTMCs材料的缓进深切磨削研究,揭示了磨削用量和磨削方式(顺磨与逆磨)对磨削力与磨削温度的影响规律,同时利用有限元法分析了磨削温度场特征和材料去除机理.研究发现,缓进深切磨削PTMCs时,磨削力随工件进给速度和切深增加而增加,顺磨时的磨削力比逆磨大10％～20％,而顺磨的磨削温度要比逆磨约低10％.由于逆磨和顺磨工件的温度分布不同,当切深大于0.6mm、工件进给速度大于400mm/min时,顺磨比逆磨更易发生烧伤.在此基础上,提出了顺磨与逆磨条件下磨削温度场仿真计算的不同热源模型与边界条件,分别获得了两种磨削方式的温度分布特征,有限元仿真结果与试验结果相符.颗粒增强钛基复材磨削表面典型加工缺陷是表面涂覆和硬脆增强相破碎和拔出导致的孔洞,单颗磨粒切厚对硬脆增强相的去除行为有显著的影响.     

面向国家重大战略需求聚焦高性能表面精密加工——走进重庆市材料表面精密加工及成套装备工程技术研究中心

重庆市材料表面精密加工及成套装备工程技术研究中心(以下简称“中心”)成立于2005年,依托重庆三磨海达磨床有限公司和重庆大学,以三磨海达专业技术研究和丰富的管理及市场运作经验为支撑,结合重庆大学以硕士、博士及博士后培养建立的产学研流动机制,成为国内专注于各类材料表面精密加工以及相关成套装备工程化研发及推广技术应用研究机构,通过不断加强在材料表面精密加工技术、磨料与材料表面交互作用机理、精密机床结构设计与优化技术、强力高速高效复合磨削技术等方面的研究与创新及科技成果转化,为国内广大企业引进、消化、吸收先进材料表面精密加工技术提供技术支撑和服务平台。     

常系数线性微分方程组的矩阵解法

常系数线性微分方程组=azi戈l+azZ%2+”’+az。劣,=a21义z+aZ艺%2+”’+aZ,%,(1)崖曦一击..........................……=a,z劣z+a,2戈2+二‘+a,,戈。的求解方法,通常可以用消元法将方程组化为一元的高阶微分方程d”戈,‘d”一1%,丽护+”,习户二一+’‘’+”声,一”来求解。但是,当”比较大时,消元的手续比较麻烦。而且,解,,,二2,…气中各项的系数关系也很难确定。如果利用矩阵来求解,问题就简单得多。 引入矩阵/all a12‘’‘al。1 aZza22‘”aZ,一饭2一\a,1 aoZ‘”a,,微分方程组(1)可写成矩阵方程 d 斗x=Ax d厂-一 设(2)式有形如x=蛋…     

Al2O3陶瓷蠕动进给超声磨削加工表面质量的试验研究

为探索利用简单形状砂轮对陶瓷材料进行数控展成型面超声磨削,通过对Al2O3陶瓷进行蠕动进给超声磨削和机械磨削对比试验研究,探索各加工参数对磨削表面质量的影响规律.结果表明:超声振动方向与蠕动进给方向平行时可降低表面粗糙度值,而超声振动方向与蠕动进给方向垂直时则不利于改善加工表面质量;在超声磨削条件下,为了提高加工表面质量,应采取较小的磨削深度、较低的进给速度和适当高的磨削速度以及复合进给磨削方式.结合试验结果理论分析了蠕动进给超声磨削和蠕动进给机械磨削加工机理,并根据试验结果选择磨削参数进行了陶瓷叶片型面超声磨削的可行性试验.     

高体积比铝基SiC复合材料的铣磨试验研究

为了改善高体积比铝基SiC复合材料的可加工性,提高加工效率,本文对高体积比铝基SiC复合材料进行了平面铣磨加工试验研究.试验结果表明,高体积比铝基SiC复合材料在铣磨加工中主要表现为脆性材料的特性,电镀金刚石砂轮在磨削过程中不会出现磨屑粘附现象.SiC颗粒的破损程度是影响表面粗糙度的主要因素,并且在相同磨削参数和条件的情况下随着颗粒的破损程度、砂轮粒度的增大和进给速度vf的降低,磨削表面的粗糙度值会逐渐减小.在给定其他试验参数的情况下,120#的φ8mm电镀砂轮适合进行粗磨,并且磨削的材料去除率能够达到2400mm3/min,同时进给抗力Fz小于25N,磨宽抗力Fx和磨深抗力Fy小于15N.使用230#的φ8mm电镀砂轮进行精磨能够保证表面形成率达到6400mm2/min,并使表面粗糙度优于Ra0.4μm.     

钛合金TC4电火花诱导可控烧蚀高效磨削技术研究

利用大部分金属尤其是难加工金属的可燃特性,开发一种针对难加工金属材料的新加工工艺——电火花(EDM)诱导可控烧蚀高效磨削技术。采用开槽导电砂轮进行磨削加工,首先利用导电区域与加工材料产生电火花诱导放电并通入助燃氧气,使材料表面产生电火花引燃烧蚀并软化,然后将已烧蚀和软化的材料磨除,对钛合金TC4进行烧蚀磨削试验,并与常规电火花磨削和机械磨削进行对比,分析了材料去除率(RMM)、表面质量和机床主轴电机功率变化等指标。结果表明,在试验条件下,烧蚀磨削在放电利用率提高的同时可获得表面粗糙度为0.59 μm的加工表面,与机械磨削的表面粗糙度值相近,而相同条件下电火花磨削的表面粗糙度为1.29 μm。由于烧蚀后产生了软化层,在切深小于软化层厚度的条件下,相对于电火花磨削和机械磨削状况,烧蚀磨削主轴电机功率相比空载时的增加值分别降低了95.2%和96.8%。此工艺方法可大大提高难加工材料的可磨削性能。     

1986年度航空工业部部级科学技术进步奖标准部分获奖项目

序号I 标准号]项目名称】完成单位 一等奖 g【g 罔只肌臼字阮, ’d*恍“入’一的 机载设备环境条件及试验方法 振动I&版柑默扣油. 二等奖 IHB/Z。。;一s。;IQthe气缨巨缨9 。I hh肮5矗2ZMs⑤。%③《&%@&sshX＄la@sZ暨’g孽g D。。““一‘—”—”-5’”‘-”‘”‘—”’‘“‘””“””—““““’‘一D 北工业大学,南京航至 【*411 缀飞扼土狐摹 三等奖 IHB5870——85 航空辅机产品运输包装通用技术条件5301所,113厂,114厂, 3 一HB5871.7——l航空辅机产品运输包装试验方法] HB5872——85]航空辅机产品运输包装设计 1 HB5856…     

GH4169叶片悬臂插磨表面完整性及参数优化研究

利用超硬磨料砂轮进行GH4169叶片型面的精密磨削加工是提高其几何精度的有效手段.通过对GH4169材料进行悬臂插磨试验发现在精磨参数下磨削表面硬度在44～47HRC之间,叶片表面双方向均获得较大的残余压应力,进给方向上的残余压应力大于线速度方向上的残余压应力,且磨削参数对磨削表面硬度和残余压应力的影响不显著.在此基础上,基于磨削表面粗糙度小于Ra0.5μm的要求,提出叶片插磨的参数优化原则,为了降低磨削粗糙度推荐插磨参数:砂轮线速度26.8m/s,进给速度1000mm/min,型面磨削残高2μm;为了减小磨削力引起叶片的弹性变形所造成的加工误差,推荐磨削深度为0.005mm.在推荐参数下所加工叶片的形状精度可达到20μm以内,磨削表面以下没有明显的拉应力层,压应力层深度约为70μm,最大残余压应力位于表面下5μm处.以上研究为GH4169叶片的悬臂插磨工艺提供了一种基于表面完整性的参数优化方法和一组经过优化的精磨参数.     

《航空工业技术》1976年1～12期目录索引

伟大的领袖和导师毛泽东主席永垂不朽!中国共产党中央委员会中华人民共和国全国人民代表大会中华人民共和国国务院中国共产党中央军事委员会告全党全军全国各族人民书(9期插页)在伟大的领袖和导师毛泽东主席追悼大会上中国共产党中央委员会第一副主席、国务院总理华国锋同志致悼词(9期插页)短评:大搞技术革新和技术改造 努力改变航空工艺技术的落后面貌 ’“”,“·‘··…1一2坚持开门办科研,回击右倾翻案风……4一1让数学从数学家的课堂上和书本里解放 出来····································,·…     

简易斜铁配磨夹具

我厂装配工人同志,在长期装配机床的实践中,研制了一种简易配磨斜铁的夹具(如图示)。采用这种夹具加工调整机床用的低碳钢斜铁,变刮削为磨削,简便可靠。方法是将待配斜铁用前后顶板夹紧在夹具体上,用可调偏心轴调整磨削余量(用百分表找正),即可进行磨削。几年来生产使用实践表明,该夹具具有以下优点:1.能确保斜铁加工质量。斜铁装配     

SiO2气凝胶制备条件正交优化设计及其热物性

利用溶胶-凝胶酸碱两步催化法和超临界干燥法制备了SiO2气凝胶.反应物的配比是影响SiO2气凝胶制备最主要的因素.为了得到热导率最小、密度最小的SiO2气凝胶,本文设计了一个4因素、3水平的正交实验确定去离子水、无水乙醇、HCI和氨水等反应物与正硅酸乙酯(TEOS)的摩尔比.同时为了保证所有实验均能在相同条件下发生,确定了其他实验参数.结果表明:SiO2气凝胶制备的最优反应摩尔配比为TEOS:去离子水:无水乙醇:HCl:NH3·H2O=1:4.5:10:0.0005:0.0018.这将为进一步探讨SiO2气凝胶制备工艺优化和热物性设计提供参考依据.     

《航空制造技术》2003年第1～12期(总第233～244期) 主要文章索引

技术述评团结奋斗　开拓创新　建设制造强国 1- 17电火花加工最新技术进展 1- 43新一代运载火箭 2 - 17新一代运载火箭箱体材料的选择 2 - 2 2关于中国航空企业实施先进制造模式的思考 2 - 2 8先进制造和自动化技术发展趋势 (上 ) 3- 17高效柔性制造技术的特征及发展 3- 2 0HSM在航空制造业中的应用 3- 2 5发展我国制造业应处理好的几个关系 4 - 2 1先进制造和自动化技术发展趋势 (下 ) 4 - 2 6磨削磨料加工技术的最新发展 4 - 31组合机床行业现状与发展思考 4 - 41功能陶瓷超精密加工技术 4 - 6 3机械产品快速响应设计 /制造的关键技术及…