铜感应同步器元件防变色膜层试验总结

钢及铜合金在储存和使用过程中非常容易变色。产生变色的原因主要有三种可能。一种是在含二氧化碳的潮湿大气中,铜被腐蚀,生成绿色碱式碳酸铜(见反应式Ⅰ);另一种是在干燥大气中和较高温度下,铜被氧化生成黑色氧化铜(见反应式Ⅱ);还有一种可能就是在工业大气中,铜受硫化氢、二氧化硫等硫化物的腐蚀,生成黑色硫化铜(见反应式Ⅲ)。     

铜合金的腐蚀变色与防蚀处理

一、铜合金腐蚀变色概况在航空仪表的生产和封存过程中,铜及铜合金零组件的变色和腐蚀现象是比较普遍而严重的。这不仅影响了产品外观而且直接影响着产品的性能。图1是综合航向指示器中紫铜阻尼筒水污     

铜和铜合金的钝化工艺及其质量检验

前言铜及铜合金零件表面极易变色和锈蚀,特别是具有严格尺寸要求的零件和机构元件,问题更为严重。为了解决上述问题,各厂普遍采用铬酸盐化学钝化工艺。部标HB/Z 5081-78和HB5064-77中详细规定钝化工艺的操作规范和质量检验。我厂产品中,各种铜合金零件占有较大比例,钝化工艺是表面处理的主要工艺手段。目前我厂生产说明书主要采用部标内容,质量检验也按部标规定执行。为使部标不     

铜及铜合金的钝化

铜及铜合金在空气中易氧化,失去光泽甚至锈蚀。为了提高铜零件的使用寿命,可进行钝化处理。目前采用较广的是重铬酸钾、硫酸,铬酐、硫酸、氯化钠或重铬酸钠、硫酸、氯化钠等组份进行钝化。所获得的钝化膜较薄,防护性能较差。而且工艺范围狭窄。为     

BAC 5611 铜与铜合金的热处理

1. 范围 本规范规定了铜与铜合金的热处理,包括退火、固溶处理和沉淀处理。 本规范满足了MIL-H-7199铍青铜热处理的全部要求。供方可使用满足MIL-H-7199要求的其它工艺规范代替这份铍青铜热处理规范。     

镀银抗硫防变色性能研究

介绍防止零件镀银层变色的试验过程,包括工艺配方、试片准备及钝化工艺等。     

铜合金和钢的热等静压扩散焊

本文研究了铜合金QSn6.5-0.1与钢40CrNiMoA的热等静压扩散焊接,对工艺参数和夹层材料进行了选择对比。其平均接头强度δb为401.3MPa,加镍夹层后视添加工艺的不同其平均接头强度σb为451～616.8MPa。接头强度满足设计指标(σb≥350MPa),并远远超出QSn6.5-0.1铜合金退火状态σb≥294MPa之值,该工艺已应用于型号伺服机构中。     

电致变色技术研究进展和应用

经过多年的研究和发展,电致变色技术已被应用于建筑窗、汽车防眩后视镜、飞机舷窗等领域.本文概述了电致变色器件的结构、工作原理、材料分类、以及特性要求,阐述了电致变色薄膜的制备方法和实现应用的技术要求,并总结分析了国内外发展状况和最新进展.将电致变色应用在能源领域达到节约能耗的效果,极具社会意义和商业价值,是其发展过程的里程碑.目前,探索时间成本和经济效益双赢的技术路线和工艺流程,拓展应用领域(与其他技术相结合)并开发出相关的实用性产品将为电致变色技术重要的发展趋势.具有工业前景的湿化学方法有降低成本,提高效率的优势,将成为实现该项技术普及化的研究热点,另外,电解质层材料的研发和制备也会成为研究发展中的核心技术.     

铝铜铁准晶抗高温氧化行为的研究

利用真空非自耗电弧炉制备了 Al6 2 .5Cu2 5Fe1 2 .5合金。采用 X射线 ,扫描电镜及热重方法对Al-Cu-Fe准晶的结构及恒温氧化行为进行了分析。研究结果表明 :Al-Cu-Fe准晶具有优良的抗氧化性。原因是氧化使铝元素向准晶表面扩散并富集 ,形成一层薄而致密的 Al2 O3氧化膜 ,从而延缓了氧化速度。在 80 0℃下 ,Al6 2 .5Cu2 5Fe1 2 .5准晶的氧化动力学符合抛物线规律。首次原位观察了 Al-Cu-Fe准晶在等温氧化过程中形貌变化 ,发现在 70 0℃和 80 0℃氧化时 Al-Cu-Fe准晶表面具有明显不同。通过等温氧化增重实验定量比较了 Al6 2 .5Cu2 5Fe1 2 .5准晶粉末与其它 Al-Cu-Fe系晶体合金的抗氧化性能 ,结果表明 Al-Cu-Fe准晶相抗氧化性能最好 ,说明准晶结构对其氧化行为具有重要影响     

不同气膜冷却孔的流动和传热的实验比较研究

对流向倾角、锥顶角 (扇形角 )的扇形气膜冷却单孔射流下游的流动和传热进行了详细的实验研究 ,并与相同实验条件下圆孔射流的测量结果进行了比较。结果表明 ,扇形喷孔下游的速度边界层等值线具有两种基本的分布形态 ,即使在高吹风比 M =2 .0时 ,扇形喷孔射流的下游 ,也没有明显大于主流速度的射流区域出现 ,射流下方低速区域中的速度亏损也较圆孔小得多。同时 ,喷孔两侧边缘处在吹风比M 1.0时 ,沿流向形成了一对转向相反、强度较弱的纵向耦合涡。在相同的吹风比下 ,扇形喷孔出口面积的增大能够有效地降低耦合涡的强度和速度(V、W)分量 ,从而提高了气膜冷却效率 ,尤其是提高了喷孔两侧下游位置上的冷却效率     

新型铜合金衬套的研制

铝青铜合金衬套主要用在飞机起落架部位,衬套的质量问题也会影响飞行的安全。和国内现有的同种材料的铜合金衬套相比,新型铜合金衬套提高了自身的强度及耐磨性能,可减少起落架装置的故障,满足了军机的使用需求。本文介绍了这种衬套的结构特点、材质分析、制造工艺和摩擦系数测量及规定寿命试验的试验过程。     

旋转状态下气膜偏转特性的实验

基于一个平板叶片模型对旋转状态下气膜冷却轨迹的偏转规律进行了研究,提出采用一个主流径向压力梯度与冷气所受惯性力之比的无量纲数Φ来评价气膜的偏转规律,并通过实验手段验证了这一理论,得出了此无量纲数与气膜偏转角度的关系.实验利用热色液晶测温技术对叶片表面的二维温度场进行测量,并采用无线旋转拍照系统对旋转坐标系中的图像信号加以采集.实验结果表明气膜沿径向偏转角度随Φ增大而减小.      

双出口气膜孔冷却效率实验

为了进一步理解双出口气膜孔的冷却特性,建立了气膜冷却效率实验台,通过红外测温技术研究了圆孔和4个不同次孔方位角的双出口孔在吹风比为0.3~2.0时的冷却效率.结果表明:和圆孔相比,次孔方位角为30°,45°,60°双出口孔能提高面平均冷却效率18%~37%.次孔方位角为30°双出口孔在低吹风比下提高冷却效率最显著,次孔方位角为60°双出口孔在高吹风比下提高冷却效率最显著.在研究的吹风比范围内,次孔方位角为45°双出口孔都能较显著地提高冷却效率,次孔方位角为75°双出口孔冷却效率低于圆孔冷却效率.     

离心式喷嘴液膜破碎过程实验

为了研究离心式喷嘴出口液膜破碎以及雾化锥角变化规律,对直径2.5~6 mm之间6个不同直径、不同几何特性参数的离心式喷嘴运用高速阴影设备进行实验,喷注压降从0.1~3 MPa,每次实验间隔0.2 MPa。通过实验,得到液膜破碎长度、液膜锥角随喷注压降、喷孔直径以及几何特性参数的变化规律。随着喷注压降的增加,液膜破碎长度减小,液膜锥角增大,该种类型喷嘴破碎长度在40 mm左右,液膜锥角不大于60°;随着几何特性参数A值增加,同一喷注压降下的液膜破碎长度增大,液膜锥角增加;将液膜锥角实验结果与Abromvich,Lefebvre等理论公式进行了比较,在常用的喷嘴特性参数范围内,液膜锥角的变化趋势与理论公式相吻合,但实验值远小于公式计算值。     

铜合金在锻造前的加热

铜合金在锻造前的加热有一些特点,不了解这些特点,便不能正确地制订其加热规范,甚至引起在锻造时的大量报废。某些成分比较复杂的特殊黄铜和青铜,如铅黄铜、锡磷青铜等尤其是这样。为此,根据国内外资料和我们的试验,对铜合金在锻造前的加热进行一些讨     

旋转状态下气膜偏转特性的实验研究

基于一个平板叶片模型对旋转状态下气膜冷却轨迹的偏转规律进行了研究,提出采用一个主流径向压力梯度与冷气所受惯性力之比的无量纲数Φ来评价气膜的偏转规律,并通过实验手段验证了这一理论,得出了此无量纲数与气膜偏转角度的关系。实验利用热色液晶测温技术对叶片表面的二维温度场进行测量,并采用无线旋转拍照系统对旋转坐标系中的图像信号加以采集。实验结果表明气膜沿径向偏转角度随Φ增大而减小。     

离散气膜孔下游边界层的实验研究

“Ｘ”型热线测量了离散气膜孔下游边界层内的湍流量,将热线探头绕轴转三个角方位以感受三维湍流场信息。结果表明,边界层内湍动能分布呈反“Ｓ”形,吹风比和孔排数对参数分布有重要影响,这种影响在很长距离上不消失,所以,常用的ｋ－ε模型不经修正不能正确预计这类边界层的发展。     

点接触CATT齿轮润滑油膜厚度的实验研究

介绍用电阻法测量CATT（Circdar－Arc－Tooth－Trace）齿轮润滑油膜的测量原理、实验设备和方法，研究了油膜沿啮合线和沿齿线的变化规律，得出了可供CATT齿轮设计参考的结论。     

旋转状态下气膜冷却换热系数的实验

采用平板叶片模型,测量了静止和旋转状态气膜冷却换热系数(hg)的分布规律,重点研究旋转对气膜冷却换热系数的影响。测试表面气膜孔直径D=4 mm,流向倾角α=30°,展向倾角φ=90°。实验转速ω=0,800 r/min,主流雷诺数ReD=3 191,吹风比M=0.4~2.0,密度比DR=1.02。采用宽幅低温液晶测量叶片表面的温度场。结果表明,旋转使得气膜在展向上发生较明显的偏转,且吸力面上气膜偏转程度要大于压力面;吹风比对换热系数的影响较大,且这种影响在静止与旋转状态差别很大。