高强铝合金晶界偏板与氢致断裂机理的研究

提出了一个三元合金晶界偏板与沿晶断裂模型，并将该模型与准化学理论相结合研究了高强铝合金Ｍｇ，Ｈ昌界偏析对沿晶断裂功的影响，结果表明，Ｍｇ，Ｈ偏析均使沿晶断裂功下降，且Ｈ比Ｍｇ脆化晶界严惩。     

三层结构加氢反应器器壁中氢扩散的数学模型

根据Ｄｅｖａｎａｔｈａｎ－Ｓｔａｃｈｕｒｓｋｉ提出的电化学渗氢原理，采用专利的电化学氢探头测定氢在金属中渗透速率的方法，建立了氢稳态扩散时在热壁三层结构的加氢反应器器壁中氢浓度计算的数学模型。在反应器的运行条件下，氢渗透过程受扩散控制。只要检测出氢探头在一定温度下的稳态渗氢电流密度ｉ∞，通过计算机程序选择适当的参数输入，应用提出的计算公式可计算单层、双层或三层加氢反应器器壁中各关键界面的氢浓度及器壁径向任意指定剖面上的氢浓度分布。     

TiA1双层辉光离子渗Cr的工艺研究

利用双层辉光离子渗金属技术（DGPSAT）对TiA1金属间化合物进行渗Cr处理。研究了主要工艺参数对渗层表面合金含量CA和渗层厚度δ这两个目标函数的影响。结果表明，表面合金含量CA和渗层厚度δ随源极电压Vs、有效功率密度比k的增加而增加；随阴极电压Vc的增加而减少。气压存在一个峰值，太高或太低都不利。工艺参数的最佳值；源极电压Vs为1200V～1300V，阴极电压的200V～300V，有效功率密度比k为4～5，气压为25Pa～30Pa。     

铸造钛合金的氢处理细化晶粒的研究

本文研究了氢处理（渗氢+共析处理+真空除氢）对铸造Ti-6Al-4V合金微观组织的影响。发现Ti-6A1-4V合金渗氢后析出片状的面心立方结构的TiH₂相。随含氢量的增加,TiH₂相趋于球化。渗氢试样经共析处理后,原晶界α消失,组织转变为α+TiH₂共析组织及少量残余β相。真空除氢后,组织变为细小的等轴组织。氢处理提供了一种细化铸造Ti-6Al-4V组织的有效途径。     

超高强度钢氮基气氛热处理氢脆问题研究

研究了超高强度钢氮基气氛保护热处理氢脆问题。测定了４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ钢经氮基气氛保护加热后淬火、回火和自然停放情况下的氢含量及缓慢扩伸、延迟破坏等性能。试验表明：氮基保护气氛中氢含量约６％，保护加热叶，氢由钢件中向气氛中扩散，钢不会渗氢．４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ钢经氮基气氛保护加热后淬火或２２５℃等温淬火时，钢中氢含量降低，但仍有氮脆危险，回火后可以消除氢脆；室温自然停放时氢扩散逸出较慢．故超高强度钢经氮基气氛保护加热、淬火后及时回火可避免氢脆．     

Mn,Zn和Ag对Al—Mg—Li合金组织和性能的影响

在Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ合金中加入Ｍｎ，Ｚｎ和Ａｇ元素，提高了合金的时效硬化程度和拉伸强度，穿晶断裂的比例增加，塑性稍有降低。这些变化与形成Ａｌ６Ｍｎ粒子和Ａｇ，Ｚｎ在δ′粒子中富集有联系。     

TiA1双层辉光离子渗Cr的工艺研究

利用双层辉光离子渗金属技术（DGPSAT）对TiAl金属间化合物进行渗Cr处理。研究了主要工艺参数对渗层表面合金含量CA和渗层厚度δ这两个目标函数的影响。结果表明,表面合金含量CA和渗层厚度δ随源极电压Vs、有效功率密度比κ的增加而增加;随阴极电压Vc的增加而减少。气压存在一个峰值,太高或太低都不利。工艺参数的最佳值:源极电压Vs为1200V～1300V,阴极电压为200V～300V,有效功率密度比κ为4～5,气压为25Pa～30Pa。     

BT16钛合金渗氢后的针状物生成及演化过程

为了深入了解渗氢对BT16钛合金组织的影响,以获得具有优良冷镦性能的组织,采用光学显微(OM)分析和X射线衍射(XRD)分析等方法,研究了BT16钛合金渗氢后的微观组织和相组成。结果表明：BT16钛合金在780 ℃渗氢的过程中发生了α+β相到β相的转变,冷却后生成了魏氏体组织,α相在不同通氢时间的试样中均存在,且含量随通氢时间的增加而降低,渗氢过程中出现了氢化物相。说明渗氢导致BT16钛合金α+β相到β相的临界转变温度降到800 ℃以下,氢含量影响了氢化物的存在形式,随着氢含量的增加,TiH相最先出现,随后出现TiH_1.5和TiH₂相,这些钛氢化合物均为针状。     

非连续增强镁基复合材料的时效特性

对ＭＢ１５合金和（Ｂ４Ｃｐ＋ＳｉＣｗ）／ＭＢ１５复合材料在１７０℃的时效特性进行了比较研究。ＤＳＣ结果表明,复合材料中时效相的析出过程比基体合金提前,且析出量增加,而析出相的溶解过程推迟。ＴＥＭ观察发现,复合材料中析出物仍为Ｌａｖｅｓ ＭｇＺｎ２＇相,且在ＳｉＣｗ／Ｍｇ与Ｂ４Ｃｐ／Ｍｇ两种界面上和界面反应物ＭｇＢ２上优先析出。维氏硬度测试表明,复合材料有明显的时效加速,达到峰时效只需６ｈ,而基体合     

Al—5.5Mg—2.5Li—0.5Mn合金的变形和强化行为

研究Ｍｎ对Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ合金变形和强化行为的影响。结果表明,Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ及其含Ｍｎ合金变形产生锯齿流变,锯齿的类型与材料变形某阶段的形变硬化指数有关。添加Ｍｎ元素提高了Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ合金的屈服强度,降低了塑性,合金穿晶断裂的比例增加。     

温度凸轮离子氮化工艺

研究了离子氨化对３８ＣｒＭｏＡｌ钢制件温度凸轮渗层表面的组织形态、力学性能及其尺寸变化的影响。结果表明，离子氮化与一般气体氮化处理的温度凸轮渗层相比，具有良好的组织和综合的力学性能，且变形量小。     

钛合金电镀前处理工艺应用研究

研究了钛合金电镀的浸蚀、浸镍等前处理过程及钛基体渗氢的影响。结果表明,采用盐酸、氢氟酸混酸浸蚀液,可有效除去钛合金表面的钝化膜,控制基体中的渗氢量,浸镍后可得到结合力较好、镀层均匀且紧密的预镀打底层。     

α（Al）—Mg2Ge 伪二元共晶凝固与组织特点

利用热分析和定向凝固等手段研究了Ａｌ－Ｍｇ－Ｇｅ系中α（Ａｌ）－Ｍｇ２Ｇｅ的晶共凝固特征。实验表明：在Ａｌ－Ｍｇ－Ｇｅ系中，具有最小凝固温度区间的两相共晶点不处于具有严格化学配比的Ａｌ－Ｍｇ２Ｇｅ线上，而是偏向富Ｍｇ一侧。     

用火焰原子吸收光谱法测定飞行员发样中Cd,Mn,Ni微量元素（II）

人发中Ｃｄ，Ｍｎ，Ｎｉ３种微量元素含量极低，一般在零点几至几个μｇ／ｇ内，用空气－乙炔火焰原子吸收光谱法测定人发中Ｃｄ，Ｍｎ，Ｎｉ３种元素，取样量至少需要１ｇ，才能满足仪器灵敏度要求，１ｇ人发样品采用常的常压加热消解方式，需消耗ＨＮＯ３：ＨＣＬＯ４＝４：１混合氧化剂２５ｍＬ。在电热板上２５０℃以下加热４ｈ以上，才能消解完全，消解时间长劳动强度大，在消解过程中，由于剧烈反应而出现氧化剂炸溅，导致样品     

2090Al-Li合金的氢脆

众所周知,在其它传统高强铝合金已观察过的浸蚀环境中,氢气在 Al-Li 合金力学性能降低上扮演着一个重要的角色。在本研究中,通过充氢样品的拉伸试验,检测了氢对2090Al-Li 合金力学性能的影响。在 HCl 溶液中,对拉伸样品采用阴极充氢并在不同的温度和应变速率下进行试验。发现:氢的影响随着充氢的时间增加而增大,但随试验温度下降而减小;还发现:在293K 处,随着应变速率的下降,氢的影响增加。     

空间应用中的Mg合金电镀金工艺

概述了Ｍｇ合金化学镀镍／电镀金工艺。镀金的Ｍｇ合金具有优良的环境稳定性，机械性质，热控／光学性质，特别适用于空间。     

亚甲基兰对渗氢的响影

30CrMnSiNi2A钢在盐酸中腐蚀时会发生渗氢现象。最迅研究表明;当向盐酸中添加亚甲基兰时,将减少钢的渗氢量。在4N盐酸中,加入亚甲基兰5克/升时,钢在酸中腐蚀30分钟,钢中氢含量降到1.2毫升/100克钢,(不加亚甲基兰时钢中氢含量为10.5毫升/100克钢),接近钢中原始的氢含量。在6N盐酸中引入10克/升或更多一点的亚甲基兰也可取得上述结果。     

二次硬化16Co14Ni10Cr2Mo钢低倍“亮点”的研究

用光学金相、显微硬度、扫描电镜、电子探针对二次硬化１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢低倍“亮点”进行了深入研究。结果表明：低倍“亮点”是一种偏析性质的点缺陷，亮点区主要是由于Ｎｉ的正偏析造成的。讨论了点状偏析对合金工艺性能和力学性能的影响。     

Li 对 Al-Mg-Si 合金时效过程的影响

Ａｌ－０．６Ｍｇ－０．８Ｓｉ－０．２Ｃｒ合金中加入不同含量的Ｌｉ后，无针状Ｍｇ２Ｓｉ相析出，而形成近球形ＡｌＬｉＳｉ相，δ′成为主要时效析出相。Ｌｉ的加入量为１．７％时，δ′相体积分数和晶界析出相的线密度低，其时效硬化过程缓慢，峰值强度显著降低，但具有较好的延伸率；Ｌｉ的加入量为２．６时，δ′相体积分数高，其时效硬化速度与基体合金相近，但具有更高的峰值强度，大量δ′相的存在产生强烈的共面滑移倾向，合金的延伸率略有下降。     

渗氢处理细化Ti－10V－2Fe－3Al合金组织及改善其超塑性性能的效果

 研究氢作为暂驻元素渗入Ｔｉ－１０Ｖ－２Ｆｅ－３Ａｌ（Ｔｉ－１０－２－３）合金以后对细化晶粒组织和提高其超塑性性能的效果。首先用金相观察和定氢技术优化了细化Ｔｉ－１０－２－３合金显微组织的渗氢除氢制度,然后结合材料渗氢前的组织,安排了一组正交试验考察渗氢处理前后晶粒组织和超塑性力学性能的变化。