给定寿命下的疲劳裂纹尺寸分布

 本文论证了疲劳裂纹超值概率和疲劳寿命破坏率之间的等同性。由给定裂纹尺寸下疲劳寿命的分布推导出给定寿命下疲劳裂纹超值概率和疲劳裂纹尺寸分布,建立了三维空间的P-a-t曲面方程。     

一种变K_f-Neuber法及疲劳裂纹形成寿命计算

 本文讨论修正Neuber法中疲劳缺口系数K_f可表示为材料性能、理论应力集中系数和局部塑性变形的函数。在此基础上提出了一种变K_f-Neuber法。试验表明此法具有较好的计算精度。     

表面疲劳裂纹监测与寿命预测

根据损伤容限设计理论,在零件有初始缺陷或在使用寿命中出现裂纹,发生破损时,只要保持有一定的剩余强度,仍能够正常使用,则可不必立即更换[1,2],但为确保使用安全,必须随时掌握裂纹扩展状态,对裂纹扩展剩余寿命有正确的估计。     

裂纹形成寿命的类比估算法

本文提出一种零部件的裂纹形成寿命的类比估算方法。即用已知零部件在谱载荷作用下,经过耐久性试验所得到的寿命（或使用寿命）来类比估算其它未经过耐久性试验的同类型的零部件的寿命。本文通过推导给出具体类比估算公式,它基本上可以消除Miner公式中常值Q的分散的影响,从而可以提高寿命估算的准确性。本文还给出了在五种谱载荷作用下的试样的类比估算和飞机的大型结构件的类比估算实例,并得到疲劳试验的验证。 在1979年类比计算寿命的研究工作中,曾得到北京航空学院高镇同教授的指导和空军研究所侯同英工程师的算例的验证。在试样类比计算中,北京材料研究所顾明达、张诗捷工程师无私地提供了试验数据。在此表示感谢。     

LC4CS铝合金板材疲劳裂纹起始寿命及超载效应的估算

<正> 试验选用厚度为2mm的板材,试件沿板材的纵向切取,加工成中心切口型试件,试件的理论应力集中系数K_t=2.82。疲劳试验前,先对试件施加一次大的拉伸超载,随后卸     

谱载荷作用下的疲劳裂纹扩展寿命

本文根据过载迟滞效应中产生推迟延缓的机理,得出了计算推迟延缓参数的公式。提出了对拉伸过载和拉-压过载作用下的裂纹扩展计算模型。用本模型可以计算复杂谱载荷作用下的疲劳裂纹扩展寿命。本文计算了几种材料在不同加载条件下的迟滞效应。计算了飞机机翼加劲板和飞机起落架旋转臂在复杂谱载荷作用下的疲劳裂纹扩展寿命。计算结果与实验结果相当符合。     

应用局部应力-应变法的微动疲劳寿命估算

 本文将微动疲劳破坏分为微动应力集中破坏和接触磨蚀破坏,通过建立两表面接触的简化计算模型得到了微动应力集中系数K_t的表达式,,并导出了适用于薄板小试件的微动疲劳寿命估算公式。最后用文献中的实验结果进行验证,给出了几种材料微动疲劳寿命的估算结果。     

LY12CZ板材疲劳损伤及裂纹形成研究

 受交变载荷的构件,其疲劳损伤裂纹形成阶段在全寿命中占有相当大的比例。已有的疲劳损伤分析要求给出明确的应力或应变控制条件。只有光滑构件才能满足该条件,而缺口构件的疲劳损伤经常发生在缺口根部附近,这里的控制条件是难以准确模拟的。因此对缺口构件的疲劳损伤分析须进行细致的实验观测。     

铸造镍基高温合金疲劳裂纹的形成与扩展

 本文对铸造镍基高温合金光滑板试样（经过热等静压处理）疲劳裂纹的形成与扩展进行了研究。扫描电镜观察到裂纹在碳化物、显微疏松及其附近的基体上形成。着重观察了裂纹从20～2000μm长度范围内的扩展行为,以及从微观裂纹到宏观裂纹转变的特征。从裂纹长度和循环次数的关系可以看到小裂纹（<1000μm）的扩展是不连续和不规则的,它表明显微组织（特别是晶界）对裂纹扩展速率有影响。但是,用裂纹的平均扩展速率仍可以描述小裂纹的长大过程,小裂纹的扩展速率至少比长裂纹的扩展速率高一个数量级。     

用再结晶法研究超载对疲劳裂纹扩展的效应

 本文用再结晶法测定了等幅循环载荷中施加超载后在裂纹尖端发生的高应变区内的塑性应变,求得了此区域的各参数与J积分、裂纹尖端张开位移CTOD及超载对疲劳裂纹扩展的延缓效应。实验结果表明,用再结晶法研究超载对裂纹扩展的延缓效应是一种很有效的方法。     

屈服强度与裂纹形成寿命的关系

 一般认为材料的疲劳损伤和裂纹形成是由循环局部塑性应变引起的。因此,提高材料对微量塑性变形的抗力（为屈服强度、比例极限）,将有利于提高其疲劳形成门槛值,延长裂纹形成寿命,从而延长疲劳总寿命。然而,材料的微量塑性变形抗力对疲劳性能的影响,仍未予以足够的重视。所以在一些单位的产品设计和生产检验中,似未规定对屈服强度的明确要求。     

复合材料在DCB试验中的裂纹尺寸效应

在许多关于复合材料Ⅰ型层间断裂韧性试验研究工作中，不同的作者所选取的有效裂纹长度有很大的差异，由此带来试验结果分散程度很大，试验结果无法相互比较等问题。本文对复合材料在Ⅰ型层间断裂ＤＣＢ试验中裂纹的预裂长度、裂纹尖端形状以及裂纹测量误差等问题进行了研究。     

环境介质与应力比对300M钢腐蚀疲劳裂纹萌生寿命的影响

 研究了３．５％ＮａＣｌ溶液（ＳＷ）、蒸馏水（ＤＷ）和空气（ＡＩＲ）３种环境和Ｒ＝０．１、０．５两种应力比对３００Ｍ钢疲劳裂纹萌生寿命（ＦＣＩＬ）的影响。结果表明,腐蚀环境显著降低疲劳强度和ＦＣＩＬ。在同一等效应力幅（Δσｅｑｖ）水平下,３种环境中的ＦＣＩＬ（Ｎｉ）的大小依次为（Ｎｉ）ＡＩＲ＞（Ｎｉ）ＤＷ＞（Ｎｉ）ＳＷ。在同一等效应力幅Δσｅｑｖ水平下,３００Ｍ钢在ＳＷ小的腐蚀疲劳（ＣＦ）裂纹萌生寿命（ＣＩＬ）随应力比的提高而提高。义小给出了Ｎｉ与Δσｅｑｖ,ＣＦ强度损失因子Ｄｓ与Ｎｉ,ＣＦＣＩＬ损失因子ＤＬ与Δσｅｑｖ等的关系人达式。     

0.4C-铬镍钼硅钢多冲疲劳裂纹起始寿命估算

 本文采用局部应力一应变法,结合Coffin公式,忽略弹性应变。考虑应变速率的影响,导出了在给定的试验条件下,根据材料的拉伸性能估算其多冲疲劳裂纹起始寿命的表达式,经试验结果验证表明,对不同冲击能量,不同热处理状态以及不同缺口形状的多冲试样,估算式均具有较高的准确性。     

耐久性分析的裂纹萌生方法研究

本文以裂纹尺寸达到经济修理极限对应的结构细节条件裂纹萌生P-S-N曲线为基础,将谱载下安全寿命的存活率与裂纹超越数概率联系在一起,建立各应力区的P(i,τ)随时间变化曲线,进而评估指定时间的结构损伤度,并预测经济寿命,构成完整的耐久性裂纹萌生方法,最后给出一个简单实例。     

动载与静载作用下残余应力对ARALL层板裂纹孔边分层影响的实验研究

 研究了疲劳载荷与静态拉伸条件下 ARALL层板孔边分层的状态 ,分析了不同残余应力对该层板孔边分层损伤的影响。结果表明 ,两种载荷条件下的分层破坏是完全不同的。疲劳载荷下裂纹扩展过程中伴随分层的典型的情况是呈对称双椭圆形 ,静态拉伸作用下层板边缘效应更加明显。给层板施加适当的预应力可以提高其抵抗分层损伤的能力     

凡士林油膜对疲劳裂纹扩展的影响

 最近国外发展了用粘接修补裂纹的新方法并已获得一些成功的应用。本文通过试验研究,提出了一条维修裂纹的新途径。很可能由此发展出一种与现有维修方法不同,简单且有效地裂纹现场维修的新方法。 2.疲劳裂纹扩展对比试验 对比试验分两组在室温、空气中,MTS810电液伺服材料试验机上进行。 第一组用由20mm工业16Mn钢板制成的中心裂纹试样（图1（a））,应力比0.05。     

16NiCo钢应变疲劳分析

本文详细研究了１６ＮｉＣｏ钢的低循环应变疲劳性能，并对其循环应力一应变行为进行了讨论和分析。结果表明，该钢达到了同类钢和美国同种钢的应变疲劳强度水平，在循环过程中表现出循环软化。此外，塑性应变能的分析与计算证明，采用标准热处理规范能够实现强度与塑性的最佳匹配。     

力学不均匀性对焊接接头疲劳裂纹扩展影响的研究

本文将焊接接头简化为夹层材料裂纹体模型，通过实验及弹塑性有限元方法研究了均匀材料和具有力学不均匀性的夹层材料裂纹体中心裂纹试件中疲劳裂纹的扩展规律。发现疲劳裂纹的扩展不但取决于裂纹尖端处材料的性质，而且还受裂纹尖端附近材料力学不均匀性的严重影响；不均匀体裂纹尖端的塑性区、应力应变场与均匀材料裂纹体显著不同；力学不均匀性对疲劳扩展寿命影响的本质在于力学不均匀性对疲劳裂纹闭合的影响