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对低温加注管路的绝热层在液氮调试的工况下进行有限元计算,分析了影响管路传热的各种条件,指出了以往经验方法的不足,并得出了一系列对今后的靶场工作有着重要参考意义的数据。 相似文献
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轨姿控液体火箭发动机水击仿真模拟 总被引:4,自引:0,他引:4
以轨姿控液体火箭发动机为研究对象,根据模块化思想,利用AMESim建立了仿真平台,仿真计算了发动机系统工作中管路的水击压力。结果表明:轨控发动机的工作是引起大水击的主要因素。通过与理论计算和试验数据的对比表明,仿真模型较好地描述了管路水击的生成过程。介绍了减小系统水击量的措施。 相似文献
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对水冲压发动机进水管路系统设计进行了建模与分析,建立了冲压进水管路系统的设计方法与流程。根据水冲压发动机进水方案特点,建立了两级进水管路系统模型,给出其流动过程分析计算方程。基于发动机热力计算方法,分析了镁基与铝基燃料水冲压发动机理论最佳水燃比,提出水冲压发动机水比冲概念,并建立进水量计算模型。该模型分析结果表明,不同燃料体系的水冲压发动机所需进水量仅与其设计推力大小相关。基于试验设计抽样方法,对不同尺寸与构型的管路系统进行了总压损失分析。结果表明,管路系统设计在满足航行体布局要求的前提下,应尽可能增大各级管路总通流截面,并减少管路部件。 相似文献
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基于气液两相流动的均相模型对液氢加注系统的非稳态过程进行了数值计算,控制方程采用均相流模型方程组,考虑了周围环境的热量传递。采用控制容积法建立离散方程的隐式差分格式。针对低温液氢不同的入口压力、出口压力、入口温度等工况进行了计算,分析讨论水平管路中低温液氢填充过程时压力、温度、流量、含气率在空间及时间上的变化。计算结果表明在管路填充的临近入口点压力、流量随时间脉动的幅值最大,甚至比入口的压力高1.5-2倍。为了提高低温介质的通过率,减小低温介质的气化率,应尽量提高低温介质的入口压力、减小出口压力、降低入口温度和管壁温度,并尽可能增强管壁的绝热保护措施。 相似文献
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X-34主推进系统(MPS)管路结构包括液氧(LOX)和火箭推进剂#1(RP-1)的输送管路。这些管路的流动分析已经完成并已编入相关文献中,分析结果表明:在管路入口处,有相对较低的流动畸变,在发动机接口有近乎均匀的流动分离。近来,已建议对主推进系统的管路结构进行新的改进设计。新的结构为:把RP-1管路中弯管的曲率半径变得更小;在常平座间加了一段缩颈结构。相反地,液氧管路的结构和原来的结构非常相似。许多人认为在发动机接口处,新的RP-1管路结构比原结构会产生更大的流动畸变。为了解决这个问题,应用计算流体动力(CFD)分析,确定了新RP-1输送管路的内流场。 相似文献
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扰动压力在发动机液路中传递时,会引发燃烧室和供应管路耦合振荡,进而导致系统失稳。基于AMESim软件建立姿控发动机仿真模型,在供应管路和燃烧室两种压力扰动输入条件下,通过计算液路压力扰动率,分析了中频不稳定压力振荡传递特性。结果表明:供应管路压力扰动向下游传递时呈线性增长,燃烧室压力扰动向上游传递时迅速衰减。受激振荡压力幅值随振荡频率的增加先增大后减小,并存在谐振峰值。燃料管路对供应压力扰动敏感性较高,而氧化剂管路则对燃烧室压力扰动敏感性较高。扰动压力在谐振频率附近影响较大,系统受激振荡剧烈,而受到其他频率影响较小。 相似文献
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《航天器工程》2016,(3):45-51
以载人航天器广泛采用的圆筒辐射器为研究对象,建立辐射器散热能力数学分析模型,对比分析集中式和分块式面板布局形式给辐射器散热能力带来的影响,对比的参数包括管路长度、液体工质流量和管路入口液体工质温度。计算结果表明:在辐射器面板面积和管路长度相同的前提下,管路长度和面板分块数的变化,会造成2类辐射器散热能力的显著差异,管路长度越短,面板分块数越多,集中式布局辐射器比分块式布局辐射器的散热能力越强,最大散热能力差异达到16.0%,最小散热能力差异为13.5%。液体工质流量和管路入口液体工质温度,对2类辐射器散热能力的差异影响较小,不超过2.0%。因此,辐射器设计时不应忽略面板布局对散热能力的影响,应尽可能集中布置辐射器面板。 相似文献