非平面机翼最小诱阻的法洗分布

 关于机翼最小诱阻的下洗分布问题,很早就有人进行过研究。在升力约束条件下,Munk证明具有最小诱阻的机翼展向下洗分布为一常数。对于平面机翼在升力和翼根弯矩约束条件下,Jones证明具有最小诱阻的展向下洗为线性分布。目前使用的飞机机翼,通常都有上反角,且有的机翼上反角沿展向还有变化（例如带翼梢小翼的机翼）。对于这样的非平面机翼,在升力和翼根弯矩约束条件下,其最小诱阻的展向法洗分布规律尚不清楚,这就是本文所要研究的内容。     

高超音速机翼动导数计算

在高超音速流中,Ma_∞→∞和比热比γ→1双重极限情况下,从气体动力学理论可导得Newton-Busemann理论(以下简称N-B理论),它计及了气体质点在激波层中沿瞬时曲线轨迹运动产生的离心力对压强的贡献。从理论上讲N-B理论比Newton撞击理论(以下简称N理论)要合理、精确。众所周知,上述两种理论定常流数值计算结果与实验数据和特征线理论数值解比较表明,N-B理论不总优于N理论。其原因主要是因实际流动与双极限状态有差距。即使平直物面(楔及菱型翼型)在非定常绕流中也存在离心力,因此有必要对上述两种理论进行考核。     

机翼亚音速非定常气动力计算

分析机翼非定常气动力特性既可用实验方法[1～3],也可用数值计算方法[4]。现采用非定常涡格时间历程法对机翼沉浮、俯仰、偏航和滚转振荡时的气动力进行计算。1　基本原理与计算公式设图1中t=0时机翼作定常运动;t=Δt时,机翼攻角突变1°,则机翼上产生一涡环ΔΓ1,并以V0向下游运动;t=2Δt时,机翼上又产生一涡环ΔΓ2;随着时间的推进,不断产生以V0向下游运动的涡环,从而模拟机翼的非定常绕流。当涡环以V0运动时(图2),其速度势为φP0=V0Γ4πlimy→0y∫b/2-b/2dz∫x1+V0tx11rdx上式对x、y、z分别求导得到非定常涡环的诱导速度Vx=V0Γb4πx…     

亚音速机翼有限基本解方法中的最佳展向控制点位置及诱导阻力计算

本文提出一种最佳展向控制点分布,用以提高有限基本解方法（method offinite elementary solutions,MFES）的精确度,同时降低计算结果对网格数目的依赖性,从而使网格数目大为减少。由于在诱导阻力计算中要求对升力分布计算得非常准确,所以诱阻计算是个非常困难的问题。在采用了最佳展向控制点分布后,我们顺利地解决了诱阻计算问题。当对侧滑机翼计算滚转力矩或对细长机翼计算侧缘吸力时,最佳展向控制点分布也呈现其高度的优越性。     

机身、机翼多交点同轴度误差计算

 本文根据误差尺寸链理论推导出机身、机翼结合多交点的直线度误差尺寸链方程式,计算出交点的同轴度及叉耳配合中心位置的直线度误差,从而对产品结合技术要求的合理性提出改进意见,并对其设计补偿作出评价。     

机翼边界层计算及其在飞机设计中的应用

本文给出一种计算实际机翼可压缩层流-紊流三维边界层的新方法。方法使用了Cebeci提出的一种非正交坐标系,并采用一种二次变换以克服在某处横流发生反号时计算遇到的困难。对Lockheed C-5A机翼和F-8超临界机翼给出了一系列计算结果,并同其它方法的结果以及试验数据作了比较。     

计算跨音速三维机翼非定常载荷的核函数法

 本文给出了在跨音速流动中,计算三维机翼非定常载荷分布的核函数法和计算结果。此方法是基于线化升力面理论,利用在亚、超音速情况下,联系载荷分布与下洗的积分方程的核函数,采用局部线化法来处理跨音速的非定常绕流问题。在计算中引进了线分布的冲波偶极子,并嵌入适当的正冲波边界条件。 我们从统一的超、亚音速核函数表达式出发,对亚音速区数值积分作了新的简便的处理,对于亚、超音速区相互的诱导下洗给出了自己的数值积分过程。我们算了三个例题,和文献上的数值符合较好。     

带翼梢小翼亚音速机翼的升阻特性计算

 本文采用的有限基本解方法,以等转角法划分展向网格和确定展向控制点位置。对带翼梢小翼亚音速矩形翼进行了升力计尊,并用联合流场法计算了诱导阻力。从各种方案的翼梢小翼计算中,找到了一些影响机翼升阻特性的规律和较佳方案,并对其机理作了分析。     

一类最佳飞行轨迹的计算

 本文给出了一种简化的直接多重打靶算法,并讨论了该算法在求解一类最佳飞行轨迹上的应用。数值计算结果表明,本文所给的算法收敛性好,对初值无很高要求,因而避免了在计算之前对问题进行冗繁的解析分析。     

最佳非等距线性插值基点选取法

 本文探讨了一种最佳的非等距线性插值基点选取法。采用这种方法,可以使给定允许插值误差情况下,插值基点数减到最少,从而使一些专用微机系统中所要求的表格存贮器的容量大大减少,插值搜索过程加快。