铍青铜废隔板的复活时效热处理

用时效热处理,对失去原有机械性能的旧铍青铜隔板进行复活:先烧掉其表面的压胶层,再送吹砂使表面光洁,校平后用专用夹具压紧,在315±5℃井式空气循环炉中进行三小时的时效,可恢复废板的机械性能和变形量要求,达到使用技术标准。     

铍青铜形变时效工艺的研究

研究指出：固溶后冷变形大于６２．５％ＱＢｅ２合金的优化工艺为过时效工艺，经优化工艺时效后，弹簧具有较高的硬度、弹性、韧性和形状稳定性；经３００～３５５℃的单一时效后Ｇ·Ｐ区、γ″、γ′相并存；经分级时效后，其强韧性进一步提高。     

铍青铜挠性杆热处理工艺试验研究

本文针对挠性杆所用的φ1.2QBe1.9铍青铜冷拔线材的原材料进行了冶金质量分析,并做了热处理工艺试验研究,讨论了热处理对合金的组织与性能的影响。试验表明:固溶温度是影响合金晶粒度和性能的主要因素,指出固溶不足、过热和过烧的组织特征。时效温度和时间及固溶后的晶粒度对最终时效组织和性能影响也尤为重要,指出欠时效、峰值时效和过时效的组织特征。明确晶界反应量是判别时效程度的主要依据。试验结果可作为制订合理的热处理工艺参数的根据,确定了挠性杆零件780℃×7分钟固溶和340℃×1小时 250℃×1.5小时双重时效工艺的最佳规范,提供了炉前控制产品质量的金相参考图片,解决了生产中关键件质量和工艺问题。     

铍青铜淬火工艺的研究

研究指出，铍青铜的淬火硬度ＨＶ＜１３０不能表明淬火质量，而淬火晶粒度是经济可靠的淬火质量指标：棒材以１８～４５μｍ为宜，条带材以１５～３５μｍ为宜；ＱＢｅ２合金的最佳淬火温度为７８０～７９０℃，保温时间按Ｔ（ｍｉｎ）＝１０＋（１～１．６）Ｄ计算，经多年生产考验，能获得良好的淬火质量，并显著节约能源。试验中发现，同—热处理规范的金相组织有突出的差别。分析证实是杂质元素磷的有害影响，它加速过时效，使性能恶化。当磷含量高时，应严格控制时效温度和时间。     

铍青铜热处理保护气氛的应用研究

为使铍青铜零件热处理后保持表面光亮，需在良好的保护气氛中加热。较好的保护气体：淬火为液氨分解气；时效为高纯氮气、氢气或氮气＋甲醇。并研究出效率高、节能、安全、操作简便的气体保护新工艺。     

固体火箭发动机用钢及其热处理

固体火箭发动机用钢及其热处理本工艺成果首次提出１８Ｎｉ马氏体时效钢优化的时效新工艺，解决了该钢焊缝脆性问题、创造了旋压、热处理联合成型新工艺方法。对４０６钢材进行了系统研究，提出降低碳含量并对系统工艺参数优化，采用新工艺，防止用该钢制成的发动机壳体低...     

DJB—823固体薄膜保护剂的性能与应用

电子产品中电接触元器件的可靠性低、使用寿命短和银接点发黑等问题长期影响着电子设备的产品质量。ＤＪＢ－８２３保护剂在降低电接触器件插拔力、保护电接触点、防止金属或镀（金、银）层变色和提高润滑性、减少磨损等方面具有明显的效果。文中就该保护剂的理化、电气性能．保护机理和实际应用，作了简要的介绍。     

铍青铜波形弹簧磁脉冲精密校形工艺研究

铍青铜波形弹簧在热处理过程中发生了变形,因传统的手工校形方法劳动强度大,校形精度不高,采用磁脉冲精密校形工艺进行了研究,并与传统校形方法进行了综合对比。结果表明磁脉冲对经过热处理强化的铍青铜波形弹簧有明显的校形效果,减小了形状偏差;校形后的波形弹簧力值比手工方法提高10%以上;校形后铍青铜材料的显微组织结构未发生变化。     

振动时效技术及其工艺参数的优化

结合振动时效的机理，从优化工艺参数方面就如何应用好振动时效技术作了探讨，并提出了一些有效的方法，对更好地应用振动时效技术起到抛砖引玉的作用。     

铍青铜弹性零件性能试验与研究

本文对国内外几种铍青铜弹性零件的成份分析及性能试验比较,证明了国产含镁铍青铜新材料(QBe_2Mg)较原来铍青铜(QBe_2)材料,具有更高的硬度、强度和弹性;较小的弹性后效值。同时还给出了国外同类产品零件进行分析测量结果,通过分析比较,部分性能指标接近国外同类零件指标。我们认为这种含镁铍青铜(QBc_2Mg)是适用于电子工业中制造弹性零件较理想的材料之一。     

2195铝锂合金应力松弛时效成形工艺制度

以2195-T8态铝锂合金为研究对象,探究工艺参数对其应力松弛时效行为的影响规律。试样经过固溶、淬火,进行不同预变形、时效温度及时效时间条件下的应力松弛时效实验。通过室温拉伸,测得应力松弛时效后试样的力学性能。基于正交试验的极差分析和方差分析,探究了预变形、时效温度和时效时间3个工艺参数对应力松弛量、屈服强度和延伸率的影响权重占比;进一步研究发现预变形不仅可以提高2195铝锂合金时效后的强度,还降低了应力梯度对材料力学性能不均匀性的影响;查明了实现2195铝锂合金应力松弛时效形性协同制造的合理工艺制度:180℃+4%预变形+时效时间12～16 h。研究工作为大型铝锂合金构件应力松弛时效形性协同制造工艺窗口的确定提供了重要支撑。     

东京大学开发超薄新型太阳能电池

据中国科技部网站2012年5月11日消息，英国科学杂志《NatureCommunication））报道，东京大学染谷隆夫教授等人与奥地利开普勒大学合作，利用涂布工艺，开发出了只有普通食品保鲜膜1／5薄厚的太阳能电池。研究人员在长宽皆为5cm的高聚合物（PET）膜表面，首先涂上一层导电性高分子材料，作为透明电极层；随后涂上一层电子和空穴混合流动的液态高分子材料，作为发电层；最后用钾和银做成金属电极层。     

克服铜合金零件点焊时镀银层脱落的工艺方法

以锌白铜材料为基体的继电器支架零件表面电镀10μm银层,经点焊后,焊点周围镀银层起皱、起泡或脱落,通过对缺陷产生的原因的分析,在电镀工艺上将氰化镀铜时间由5min缩短至1min,电流密度由0.5A/dm~2减少到0.3A/dm~2以减少渗氢量,氰化镀银前又增加了预镀银工序,提高镀银层与基体金属的结合力,又从生产实际出发改进镀银层结合力的检验方法,完全消除了点焊后银层脱落的缺陷。     

HTPB复合固体推进剂内损伤的CT识别

本语文通过ＨＴＰＢ复合固体推进剂断面层的计算机层析识别实验结果分析，并在微裂纹类型单一的假设条件下定量分析了材料内部微裂纹分布的密集程度和微裂纹面积的大小，建立了ＨＴＰＢ复合固体推进剂损伤的ＣＴ数学识别模型和方法。     

Ni（_18）CO－9Mo_5Ti马氏体时效钢的金相组织与性能

论述了Ｎｉ１８ＣＯ９Ｍｏ５Ｔｉ马氏体时效钢时效热处理时的相变规律及金相组织与机械性能的关系，提出了最佳的热处理工艺参数。     

Ni18Co9Mo5Ti马氏体时效钢的金相组织与性能

论述了Ｎｉ１８Ｃｏ９Ｍｏ５Ｔｉ马氏体时效钢时效热处理时的相变规律及金相组织与机械性能的关系，提出了最佳的热处理工艺参数。     

H62银钎焊前后的清洗工艺

Ｈ６２银钎焊前的清洗工艺，主要是对常用的三种酸洗配方以腐蚀尺寸、氧化层去除的外观为指标，以不影响焊接质量为前提，初步确定一种酸洗配方，在此基础上，用正交试验法确定焊前酸洗最佳配方、再从实际生产考虑，试验确定各组份含量变比及酸洗时间的适当范围，最后确定焊前清洗工艺、并进行了验证。焊后清洗工艺叙述了对五种酸洗配方、２０种酸洗规范以焊缝外观、单面腐蚀尺寸、抗湿热性为指标，经试验确定较佳的酸洗配方及规定，并确定焊后清洗工艺。试验结果表明该工艺对零件腐蚀尺寸小，外观质量好，焊接强度高，焊缝抗湿热性好。     

固溶处理对超高Zn含量7系铝合金组织与性能的影响

本研究利用气雾化法制备微米级超高Zn含量（质量分数25%）铝合金粉末,再通过放电等离子烧结（SPS）可制备出富Zn增强相细小弥散的块体合金,最后经过固溶-自然时效热处理可进一步优化合金增强相的种类、尺寸及分布,在固溶温度400℃时,固溶-自然时效后的超高Zn含量铝合金的抗拉强度可达540MPa,断裂伸长率为5.3%,气雾化-SPS烧结-固溶时效的工艺路线为超高Zn含量7系铝合金的制备提供了新的思路。     

塑料和铜合金的组合件镀银新工艺

我厂产品上的关键件,脱落插头是酚醛玻璃纤维压塑料和磷青铜的组合件.由于酚醛玻璃纤维压塑料电解除油时(温度为80°C),塑料表面亮膜遭到腐蚀后失去光泽变黑.以前我厂一直采取磷青铜插针先镀银后塑压的工艺方法.此工艺方法由于插针基体材料本身厚薄不均,(国家标准为1_(0.07)~(+0))而塑压上下模间隙固定不变.因而镀银后的插针在塑压过程中呈现出基体材料较厚的插针银层被模具划伤,而材料较薄的银层上复盖一层塑料.由于以上原因,造成该产品的合格率只有25.6%.为了提高产品质量,增加企业经济效益,我们在1986年进行攻关,选用了一种新的工艺方法,经过一年多的生产应用,效果良好.     

发射梁本体的机械加工工艺

发射梁本体属于铝合金（ＬＦ６）焊接件，结构复杂、尺寸大、易变形。经采用了合理的时效方法和机械加工工艺，有效的控制了变形，提高了产品质量，达到了设计要求。