406超高强度钢应力腐蚀开裂电化学研究

本文采用恒电位、恒载荷和动电位、恒载荷两种试验方法对406钢应力腐蚀电化学性能进行了试验研究。结果表明,电位是影响406钢应力腐蚀敏感性及其寿命的重要因素,并提出在产品使用过程中应避开406钢的敏感电位及外加电位保护的建议。     

D406A超高强度钢的钻削性能研究

针对D406A超高强度钢的性能特点，选用了五种麻花钻进行钻削试验。结果表明，HSP15含钴超硬高速钢麻花钻较适于经热处理强化后D406A超高强度钢的钻削加工，且在钻头几何参数和钻削用量选择合理、使用合适切削液的条件下，可有效地改善D406A超高强度钢的钻削性能。     

406钢在固体发动机壳体上的应用

本文阐述了406钢的化学成分、热处理、成型工艺、焊丝和焊接工艺等对发动机壳体性能的影响,研究了406钢软化退火工艺,防止壳体变形的预冷热处理以及含碳量对断裂韧性和机械性能的影响。结果表明,406钢可以满足壳体设计要求。     

D_(406)A钢在水介质中的应力腐蚀开裂特性

该文采用悬臂梁弯曲试验法对两种不同含碳量的D406A钢的应力腐蚀性能进行了试验研究,并从冶炼工艺、机械性能、组织结构、显微断口几方面分析了该钢的抗应力腐蚀开裂特性,为该钢在固体火箭发动机壳体的应用,提供了抗应力腐蚀破坏可靠性数据,并为该钢提供了制定壳体热处理工艺的依据。     

用慢拉伸法研究GC-4超高强度钢的应力腐蚀开裂敏感性

 本文采用慢拉伸试验法研究了GC-4超高强度钢（40CrMnSiMoVA）的应力腐蚀开裂敏感性。结果表明,三种热处理的GC-4钢在典型模拟环境3％NaCl溶液和蒸馏水中都对应力腐蚀开裂敏感。环境介质的存在使该钢的抗拉强度、总应变和断裂能大大降低,而且,阴极极化和阳极极化都使其应力腐蚀开裂敏感性显著提高。分析表明,氢脆和阳极溶解都是导致GC-4钢应力腐蚀开裂的重要原因。     

28钢和406钢的化学成分对其组织和性能影响的研究

采用相同条件下感应电炉熔炼、电渣重熔,经锻造和退火,930℃加热、油中淬火,不同温度回火2小时后空气冷却,测定拉伸性能、梅氏冲击韧性、三点弯曲 K_(1c) 值和WOL 试样在3.5%Nacl 水溶液的 K_(1scc)值,比较了含碳量为0.27、0.31%的 Cr3SiNiMoWV系钢(28钢系列)和0.32%C 的 SiMnCrMoV 系钢(降碳406钢)的性能。试验结果表明,碳对超高强度钢在回火马氏体状态下的强韧性和抗延迟断裂性能具有决定性的作用。相同碳含量条件下 Cr3SiNiMoWV 系钢具有比 SiMnCrMoV 系钢更高的冲击韧性;当碳含量稍高时,在550℃回火后具有较高的强韧结合和耐延迟断裂的性能。降碳406钢在低温回火后的各项性能并不逊色。     

电偶效应对与30CrMnSiA钢耦合的7B04铝合金当量折算系数的影响

借助动电位极化技术分别测得不同浓度NaCl溶液和水介质中7B04铝合金和30CrMnSiA钢的极化曲线。采用数值模拟与电化学实验相结合的方法,计算得到不同阴阳极面积比下、不同浓度NaCl溶液中7B04铝合金和30CrMnSiA钢的电偶电流。借助扫描电镜观察耦合前后7B04铝合金和30CrMnSiA钢试样腐蚀后的微观形貌。基于当量折算法的原理,以极化曲线作为边界条件建立数学模型,折算出多种阴阳极面积比下与30CrMnSiA钢耦合后的7B04铝合金在不同浓度NaCl溶液与水介质中的当量折算系数。结果表明,Cl-浓度和阴极面积的增加均会加剧电偶腐蚀,相较而言,阴阳极面积比的影响更为强烈。与30CrMnSiA钢耦合后,7B04铝合金加速腐蚀,在不同浓度NaCl溶液与水介质中的当量折算系数均出现不同程度的减小。     

表面改性方法对高强钢胶接力学性能的影响

主要研究和介绍了表面改性方法对高强钢胶接力学性能的影响。并对各种表面改性方法进行了分解和剖析,提出了针对高强钢的有效表面改性方法,同时也对不同类型的胶粘剂对高强钢的胶接力学性能影响进行了对比和分析。     

铝合金阳极化膜双重封闭工艺试验与分析

传统铝合金硫酸阳极氧化膜采用重铬酸钾溶液一次性封闭处理。本文在含有水解镍盐溶液和铬酸盐中进行阳极化膜二次封闭处理工艺试验,得到满意的阳极化膜封闭质量,并对影响膜层封闭质量的各成分含量及工艺参数进行了分析和试验。     

300M 超高强钢起落架外筒模锻件锤锻工艺

利用Gleeble-1500热模拟试验机对300M超高强钢进行了热压缩试验,建立了材料流变应力模型;采用DEFORM 3D有限元软件对300M超高强钢起落架外筒模锻件锤锻成型过程进行了数值模拟,研究了不同工艺参数对锻件成型的影响.结果表明:模锻件在1100℃始锻温度下,经三火成型填充完全,锻件平均应力228 MPa,平均应变1.51.     

高强韧性低合金冷模具钢的试验研究及应用

本文论述了对高强韧性低合金冷模具钢(简称7NiSi钢)的试验研究及应用的必要性;说明了7NiSi钢的成分特点,并论证了成分设计的合理性;测定了7NiSi钢的物理性能、工艺性能和力学性能,并与CrWMn钢和Or12型钢的相应性能进行了对比;最后对7NiSi钢的高强韧性进行了初步的综合分析,提出了最佳热处理方案。 试验表明,7NiSi钢的特点是:(1)强韧性高,与各种改型基体钢相近;(2)合金元素少(<5％),成材率高,成本低;(3)工艺性能好,锻造抗力小,退火易软化,淬透性较高,淬火变形小,热处理温度区间宽,工艺简便,有利于节能。 初步应用表明,7NiSi钢代替CrWMn和Cr12型钢制作易崩刃断裂模具,寿命可提高1～3倍以上,剪刃、塑料模具和精密淬硬丝杠也可试用。     

P460NL1钢焊接热裂纹初探

采用纵向可调拘束试验对最新研制的多元微量合金高强钢Ｐ４６０ＮＬ１的焊接热裂性能进行了试验研究，理论分析和试验结果都表明，该钢种产生热裂纹的倾向很小。     

28Cr3SiNiMoWVA钢的性能及其应用

28Cr3SiNiMoWVA钢是根据查得的为数不多的资料,于70年代在我国研制的苏联系统的高强钢种。本文介绍了该钢的化学成分,性能以及热处理、焊接、旋压和表面处理等加工工艺。研究试验结果表明,该钢具有较高的强度,优良的塑性和优良的工艺性能。用28Cr3SiNiMoWVA钢制造小直径薄壁火箭壳体已获成功。该钢业已定型生产,具有推广前景。     

磁化油在热处理中的应用

利用磁化油作为钢的淬火介质，改善了超高强度钢的强度和韧性，并使抗应力腐蚀开裂性有较明显的提高。试验结果表明，磁化油介质参数的合理选择是影响性能的至关重要的因素。     

双钠淬火介质的试验与应用

一、引言目前,国内外资料所介绍的淬火介质,虽然种类繁多,但基本上都是随着钢种、零件的几何形状和精度要求而有所不同,还没有一种能适合所有钢种淬火的介质。为了寻求一种能适用于多钢种的淬火介质,我们参考国外专利,并进一步试验研究出一种新型淬火介质—双钠淬火介质。它弥补了水和油作为淬火介质的缺陷,解决了低淬透性钢、碳素结构钢、合金结构钢、渗碳钢、碳素工具钢的淬硬、变形和开裂问题。在实际应用中获得了较为满意的效果。     

高强钢上镀Zn—Ni合金代替镀Cd

在中强钢至高强钢上需要找到一种适当的方法用来代替镉镀层是一项经济可行的办法，澳大利亚国防科学和技术组织的Ｚｎ－Ｎｉ合金电镀代替了在高强钢上镀镉。     

等离子异质增材过渡区的组织性能研究

采用等离子增材系统制备了不锈钢/高强钢异质增材构件,构件内部无气孔、未熔合、夹渣等缺陷。为研究异质过渡界面组织特征,采用了体视显微镜、金相显微镜以及扫描电镜等测试方法。测试结果表明,高强钢熔敷不锈钢时,会产生宽度为1.1mm的过渡区,但不锈钢熔敷高强钢就不会产生明显的过渡区。不锈钢/高强钢之间存在3种界面,Ⅰ型界面由不锈钢、高强钢以及熔合界面组成;Ⅱ型界面的熔合界面不明显,在高强钢和不锈钢被马氏体区分隔开来;将不锈钢、奥氏体铁素体混合区和过渡区定义为Ⅲ型界面。通过对界面处进行EDS分析,结果表明在I型界面,Cr和Ni含量会发生突变,但在Ⅱ型界面和Ⅲ型界面,成分变化较为缓慢,变化宽度分别为70μm和40μm。对界面区域进行显微硬度测试,测试结果表明硬度突变宽度与成分变化宽度趋势一致,从大到小依次为Ⅱ型界面Ⅲ型界面Ⅰ型界面。     

超高强度钢焊接冷裂敏感性研究

本文对 D6AC 钢和406A 超高强度钢的焊接冷裂敏感性进行了研究。研究结果表明,在室温时,D6AC 钢焊接接头的σ_(Gr)为8kg/mm~2。随着预热温度的提高,σ_(Gr) 也相应增加。采用150—200℃预热,σ_(Cr)为30kg/mm~2,有利于避免接头冷裂;室温时,406A 钢焊接接头的σ_c~r 为6kg/mm~2,随着预热温度的提高,σ_c~r 则增加很少,对避免冷裂效果不明显。     

法国专家谈宇航用高强可焊钢

1980年1月,法国特殊钢技术代表团成员埃尔戈齐在北京钢铁研究院做了关于宇航工业用高强可焊钢的报告。他讲了法国火箭应用的三种钢:18%Ni 马氏体时效钢、40CDV20钢和75CDV 6钢。前两种钢自美国     

30CrMnSiA 高强钢镀锌螺栓锌脆的初步分析

本文介绍了30CrMnSiA 高强钢镀锌螺栓,经不同温度短时间的拉伸试验,获得了螺栓在不同温度下的断口形貌。从螺栓的断口和金相组织的变化,观察了锌在不同温度下对30CrMnSiA 钢螺栓产生断裂的影响,找出了螺栓锌脆的温度下限。经过试验分析得出,螺栓的锌脆温度下限在300—250℃之间;螺栓在高于250—300℃工作时,有可能由于锌脆而产生早期损坏。