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对30CrMnSiNi2A在5种单一腐蚀环境和3种组合环境下的疲劳裂纹扩展特性进行了试验研究。通过试验获得的裂纹扩展数据,采用Paris公式进行条件拟合,得到各种环境下的裂纹扩展常数G,并作了对比分析。结果表明,腐蚀环境的参与使30CrMnSiNi2A的疲劳裂纹扩展速率明显加快,不同腐蚀环境对疲劳裂纹扩展速率的影响程度不同,但腐蚀介质对临界裂纹长度的影响很小。 相似文献
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为确定30CrMnSiNi2A材料的主梁和横梁在淬火后σ_b超过1765MPa时对K_IC的影响,在零件上选取试样,用两种热处理规程进行淬火,测试各试样的K_IC值。试样结果表明,30CrMnSiNi2A材料淬火后,σ_b≤1815MPa时K_IC值仍可保持高韧度。同时,分析得出了,改变热处理工艺规程后对材质机性包括K_IC的变化趋势,这对设计和工艺都有实用价值。试验结果还显示了冲击韧性a_γ与平面断裂韧性K_IC并无必然的关系。提示我们对材料韧性应作深入探讨。 相似文献
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分离装置静力试验后发现连接两个舱体的双头螺栓中有7 件发生断裂,螺栓表面进行了达克罗
处理。通过失效分析及相关试验综合分析认为,分离装置上7 件螺栓的断裂性质均为延迟性脆性断裂,断裂机
理为氢脆。导致发生氢脆断裂的原因除螺栓材料及组织具有较高的氢脆敏感性外,主要与静力试验过程中长
时间包覆湿泥有关;另外,原材料氢含量控制及达克罗涂层工艺处理虽然有效避免了产品表面处理过程中带来
的氢脆隐患,但是若使用环境中存在水及腐蚀性介质Cl、S 时,产品在拉应力作用下仍可能发生氢脆延迟断裂
而导致严重后果。
相似文献
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真空热处理由于具有传统热处理所达不到的优点如光亮,净化,脱脂,脱气等,在机械工业部门获得了广泛使用,近年来在航空工业部门其应用也获得了较大的发展,真空热处理设备和工艺技术已逐渐被人们认识和掌握,本文就航空航天工业部中最常用的超高强度钢30CrMnSiNi2A,真空热处理的淬透性工艺试验用硬度法来分析讨论真空热处理时的淬透性问题。 相似文献
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采用PTFE与30CrMnSiNi2A钢制成自润滑轴承,在重载工况下进行了数值模拟及试验分析,研究了自润滑轴承的主要失效形式、摩擦面状态及性能对摩擦性能的影响,并分析了轴承的磨损机理.结果表明:该轴承在重载下以润滑层失效为主要破坏形式,改善摩擦面能够有效提高轴承的摩擦性能;在摩擦过程中PTFE不断被挤出,形成转移润滑膜,起到了减小摩擦因数的作用. 相似文献
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用正交试验法研究了等温温度、等温时间、奥氏体化温度和原始组织状态对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响,提出了可保证该钢在上、中、下限碳量时各项性能均达到技术要求的热处理工艺。对新工艺显著改善钢强韧性的原因作了分析,研究了30CrMnSiNi2A钢在250~280℃温度范围等温淬火后K_(IC)值出现低谷的现象,并认为在该热处理条件下在马氏体与贝氏体交接面处有大量孪晶马氏体存在以及组织中有许多平行排列的细长等温马氏体板条束出现,是造成K_(IC)值降低的主要原因。 相似文献
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研究和分析了机械加工精度、试验条件及热处理工艺对超高强度钢30CrMnSiNi2A试样冲击韧性值ak的影响,对生产出合格的超高强度钢成品零件具有指导意义。 相似文献
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本文就碳含量对强度影响以及俄罗斯、美国军工行业使用时一些情况对确立超高强度钢30CrMnSiNi2A的强度极限作一剖析。 相似文献
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本文从工程应用角度出发,提出了能同时考虑应变比、应变幅和进入塑性反复数等多因素影响下瞬态б—ε曲线统一数学表达式△б_(yR)=f(R∈,∈_a,logR),该拟合方法与试验结果符合良好。 相似文献
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30CrMnSiNi2A和GC4(40CrMnSiMoVA)钢裂纹扩展性能比较分析研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在分析30CrMnSiNi2A和GC4力学性能的基础上,在相同裂纹长度条件下,对两种材料的裂纹扩展寿命和裂纹扩展速率的统计特性进行了统计研究。经比较分析后认为,由于30CrMnSiNi2A钢的裂纹扩展速率较慢,故裂纹扩展寿命较长,但由于其分散性较大,在裂纹长度较大时,99.9%的安全寿命尽管仍比GC4钢大,但两者已很接近。 相似文献
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1.实验方法 试样为空心薄壁圆筒(图1),材料为30CrMnSiNi2A。实验在北京科技大学力学测试中心的MTS809型电液伺服疲劳试验机上进行。将拉扭引伸仪装卡在试样上,采用对称的闭环应变控制,拉压轴向线应变比R_g=—1,扭转剪应变比R_γ=—1,拉扭同相加载,采用 相似文献
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飞机起落架零件(如活塞杆、转轴等)承受磨擦的表面,为了耐磨,往往表面镀上一层硬铬;现代飞机的连接件(如螺栓等)为了提高抗腐蚀能力,也采用配合表面镀硬铬的办法。但镀铬往往会改变金属零件表面应力状态,镀铬后的零件表面应力一般是拉应力。当零件在高应力状态下承受交变载荷时,容易引 相似文献