Y－TZP陶瓷超塑性变形特性和显微结构研究

在１３５０～１５５０℃下，对３ｍｏｌ％Ｙ２Ｏ３稳定的四方ＺｒＯ２多晶陶瓷（Ｙ－ＴＺＰ）进行了超塑性拉伸试验，最大延伸率达２８５％。研究了拉伸变形特性，测定了１４６０℃下的应变速率敏感性指数ｍ＝０．３７。扫描电镜、透射电镜和Ｘ射线衍射仪研究表明；Ｙ元素在晶界处偏析；超塑变形时晶粒明显长大；变形促进了四方相（ｔ）→单斜相（ｍ）ＺｒＯ２的马氏体转变，其相位关系为（１００）ｍ∥（１００）ｔ；，［００１］ｍ∥［００１］ｔ，αｍ＾αｔ＝９．３°，ｍ－ＺｒＯ２呈板条状。Ｘ射线光电子谱（ＸＰＳ）结果说明：晶界玻璃相不是陶瓷超塑性变形的先决条件。     

Y—TZP陶瓷超塑性变形特性和显微结构研究

在１ ３５０￣１ ５５０℃下，对３ｍｏｌ％Ｙ２Ｏ３稳定的四方ＺｒＯ２多晶陶瓷（Ｙ－ＺＴＰ）进行了超塑性拉伸试验，最大延伸率达２８５％。研究了拉伸变形特性，测定了１ ４５０℃下的应变速率敏感性指数ｍ＝０．３７。扫描电镜、透射电镜和Ｘ射线衍射仪研究表明：Ｙ元素在晶界处偏析；超塑变形时晶粒明显长大；变形促进了四方相（ｔ）→单斜相（ｍ）ＺｒＯ２的马氏体转变，其相位关系为（１００）ｍ〃（１００）ｔ，「００１     

应力St）为Poisson更新过程时结构可靠度

本文讨论应力Ｓ（ｔ）为Ｐｏｉｓｓｏｎ更新过程时结构可靠度。获得在设计基准期（０，Ｔ）内重复应力循环发生次数服从Ｐｏｉｓｓｏｎ更新过程时结构可靠度达表式。     

X-χ~2更新过程模型结构可靠度

本文讨论强度是随机变量X，应力是复合χ2一更新过程｛Y（t），t∈［o，T］｝的结构可靠性模型的可靠度问题。获得X－Y（t）半随机过程模型结构可靠度表达式。     

Ψ（t）R0—复合非时齐单调Poisson过程模型结构的可靠性当量正态设计

本文讨论抗为Ψ（ｔ）Ｒ０,荷载效应为强度函数γ（ｔ）＝αｅ＾－ｂｔｍ（ｔ≥０,ａｂ〉０为实数）的复合非时齐单调Ｐｏｉｓｓｏｎ过程结构可靠性模型。获得结构可靠性模型。获得非时齐非增Ｐｏｉｓｓｏｎ过程和非时齐非降Ｐｏｉｓｓｏｎ过程样本函数最大值概率分布及统计参数估计。同时获得抗力Ψ（ｔ）Ｒ０,其中Ｒ０～Ｎ（μＲ０,σ＾２Ｒ０）为初始随机变量,Ψ（ｔ）〉０是ｔ的单调递减连续实函数;荷载效应为复合非时齐单     

关于几个二次矩阵方程的解

给出ＸＡＹ＝ＢＡ（ＡＢ或Ｃ）型二次乱阵方程的解法,讨论解的一般表达式。     

正态-复合非时齐Poisson过程模型结构可靠性当量正态设计

讨论强度R～N（μ_R，_R），应力｛S（t），t∈［0，T］｝为非时齐Poisson过程模型结构可靠性当量正态设计。获得应力在设计基准期［0，T］内的最大值概率分布及统计参数估计；正态－复合非时齐Poisson过程模型结构可靠度及结构可靠性当量正态设计表达式。     

平方阻尼隔振系统的性能分析与设计方法

本文利用等效线性化方法并引进某些无量纲量，考察在平方型简谐激励Ｐ（ｔ）＝ｍｅΩ２ｃｏｓΩｔ的作用下由三次非线性弹簧与平方阻尼并联而成的隔振系统的频响特性Ｚ＝Ｚ（υ），其中υ＝（Ω／ω０）２，Ｚ＝｜β｜Ｙ２，β为弹簧的三次非线性系数，Ｙ为位移的振幅。考察的重点在讨论系统频响的有界性、渐近性以及主共振频带的存在性。结果表明，在平方型简谐激励ｐ（ｔ）＝ｍｅΩ２ｃｏｓΩｔ的作用下平方阻尼比线性阻尼的隔振效果好。在响应分析的基础上，本文提出一种设计所考察的系统的方法，保证在两个额定频率的激励的作用下系统的力传递率有所要求的值。该方法的要点为根据所要求的双频传递率以及系统的无量纲的频响方程建立和求解两个关系式，定出｜β｜和平方阻尼系数α。文末举例说明了该法的步骤。     

康普顿散射对X射线热激波破坏效应的影响

本文应用ＧＲＡＹ三相物态方程及Ｌａｇｒａｎｇｅ数值模拟方法，计算并讨论了康普顿散射对Ｘ射线热激波及其破坏效应的影响。计算结果表明，对较硬的Ｘ射线谱（１５ｋｅＶＰｌａｎｃｋ谱），康普顿散造成量沉积与热击波峰压明显下降，在ＬＹ－１２铝中，能量沉积的相对差△Ｅ（ｘ）／Ｅ（ｘ）可达９％－２２％，热击波峰压的相对差△ｐｍ（ｘ）／ｐｍ（ｘ）约为１２％。     

结构系统概率-模糊-非概率混合可靠性分析

为了有效地处理结构系统的混合可靠性问题,基于模糊随机可靠性模型及非概率集合可靠性模型,本文建立了结构概率模糊非概率混合可靠性模型.该模型认为结构的极限状态方程所涉及的变量中,既有模糊随机变量,又有区间变量.通过非概率集合可靠度的建立及模糊随机可靠度分析,定义了结构的混合可靠度.进一步借鉴随机结构系统可靠性分析中的增量载荷法,对结构系统概率模糊非概率混合可靠性进行了分析.最后,通过两个典型算例证明了所提出模型的有效性和实用性.     

高阶微分方程第二特征值的上界

设（ａ，ｂ）∩→Ｒ是一个有界开区间，考虑如下的特征值问题｛∑（ｔ，ｋ＝ｒ＋１）（－１）＾ｋＤ＾ｋ（Ｐｋ（ｘ）Ｄ＾ｋｙ）＝λ（－１）＾ｒＤ＾２ｒｙ，ｘ∈（ａ，ｂ）；Ｄ＾ｋｙ（α）＝Ｄ＾ｋｙ（ｂ）＝０，ｋ＝０，１，…，ｔ－１其中ｔ，ｒ均为正整数，且ｔ〉ｒ≥１，Ｐｋ（ｘ）满足某些条件（ｋ＝ｒ＋１，ｒ＋２，…，ｔ）。利用这些条件，运用某些著名不等式和分析技巧，对本文中的变系数微分方程的特征值估计问题，建立     

开关寿命连续型冷贮备可修系统的可靠性分析

对由ｎ个同型部件和一个修理设备组成的、开关寿命为连续随机变量的冷贮备可修系统,当部件的工作时间和维修时间以及转换开关的寿命和修理时间均服从指数分布、所有随机变量均相互独立、工作部件的寿命分布与其贮备过多长时间无关、故障部伯和转换开关修复后的寿命分布与新部件、新开关的寿命相同的条件下作了研究,建立了该类系统的一般模型,当ｎ已知时能够获得系统的可靠度Ｒ（ｆ）的Ｌ－变换和首次故障前的平均时间ｔＭＴＴＦＦ     

结构动力可靠性探讨

结构可靠度是结构设计的重要指标之一。在工程设计中,作用在结构上的载荷往往是一个随机过程,例如,作用在高耸结构上的阵风,作用在建筑物上的地震载荷以及作用在火箭弹体上的脉动载荷等等。本文采用结构有限元分析方法,基于首次超越破坏模型和累积疲劳损伤破坏模型,介绍了一个计算在随机载荷和随机运动约束下的结构动力点可靠度的计算系统。     

某型飞机机翼Ⅱ梁框检修周期的计算

本文建立某型飞机Ⅱ梁框结构裂纹形成寿命NP 与裂纹扩展寿命N P 之间的可靠度模型 ,将安全寿命设计与损伤容限设计原理有机结合 ,计算了在给定结构可靠度下该型飞机机翼Ⅱ梁框的检修周期     

稀土永磁同步伺服电动机的控制与参数设计

首先从永磁同步伺服电动机运行状态基本数学模型着手，导出了最大电磁功率Ｐ（ｅｍ）和最大电磁转矩Ｔ（ｅｍ）与电机参数Ｒ，Ｘｄ，Ｘｑ的关系式，通过分析得到了Ｘｑ对Ｘｄ的合理比值范围。据此作者提出了一种不对称转子磁路结构的新型永磁同步电动机，然后借用有限元法分析计算，给出了该机永磁磁场的分布和交、直轴电枢反应电感Ｌ（ａｑ），Ｌ（ａｄ）与转子结构参数相关的曲线。为便于分析和优化设计，最后导出了该机的等效磁路，其计算结果与样机实测数据接近，为永磁同步伺服电动机与伺服放大器相匹配及机电一体化的研究、设计提供了依据。     

线性矩阵方程AXB－CXD＝E的误差界

首先讨论线性矩阵方程ＡＸＢ－ＣＸＤ＝Ｅ在有唯一解的条件下方程之解Ｘ的一个上界，再考虑系数矩阵Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ发生小扰动时，线性矩阵方程（Ａ＋δＡ）Ｘ（Ｂ十δＢ）－（Ｃ＋δＣ）Ｘ（Ｄ＋δＤ）＝Ｅ＋δＥ之解Ｘ作为Ｘ的近似值的相对误差的一个上界。     

Ni-Mo电沉积层的组成和结构

利用Ｘ射线光电子谱（ＸＰＳ）研究了Ｎｉ－Ｍｏ沉积层的组成元素及其价态和深度分布,用扫描电子显微镜（ＳＥＭ）、Ｘ射线衍射技术（ＸＲＤ）和电子探针显微分析技术（ＥＰＭＡ）研究了电沉积Ｎｉ－Ｍｏ合金层的形貌、结晶状态、组成元素分布情况。结果表明,电沉积Ｎｉ－Ｍｏ合金层呈现亮色,表面比较均匀。电沉积层为非晶结构,２θ在４０°～５０°间有一弥散对称峰。沉积层中的Ｎｉ和Ｍｏ为零价态,它们的结合能分别为８５２．８ｅＶ和２２８．２ｅＶ。沉积层的真实组成（相对原子百分浓度）为：Ｎｉ５０．８６％,Ｍｏ２２．６３％,Ｏ２６．５１％。     

基于WWW的分布式计算

介绍了基于ＷＷＷ（Ｗｏｒｌｄ ｗｉｄｅ ｗｅｂ）服务,在Ｃｌｉｅｎｔ／Ｓｅｒｖｅｒ计算模式上采用分布对象技术和ＣＯＲＢＡ（Ｃｏｍｍｏｎ ｏｂｊｅｃｔ ｒｅｑｕｅｓｔ ｂｒｏｋｅｒ ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ）,并采用分布式计算语言Ｊａｖａ进行编程实现的企业分布式计算模型。Ｊａｖａ增强了ＷＷＷ的交互性,但它并不是一种解决Ｃ／Ｓ系统中互操作对象透明性的有效方法。当Ｊａｖａ和分布对象技术结合起来时,形成了     

微重力条件下部分充液贮箱中流体动力学行为的三维计算

简要介绍一个用于常重及微重力环境条件下，计算充液贮箱中非定常流体动力学行为的三维程序，该程序具有多种选择，提供了一个广泛应用的可能。文中亦给出了对充液４０％模型贮箱中非定常流体动力学行为的计算结果，计算是在ＣＲＡＹ－ＸＰ超高速计算机上完成的。     

A CONCISE M-METRIC LEAST SQUARE FORMULA FOR POLYNOMIAL ANALOGY

ＡＣＯＮＣＩＳＥＭ－ＭＥＴＲＩＣＬＥＡＳＴＳＱＵＡＲＥＦＯＲＭＵＬＡＦＯＲＰＯＬＹＮＯＭＩＡＬＡＮＡＬＯＧＹ￥ＰａｎＸｉａｏｓｕ（ＣｏｌｌｅｎｇｏｆＳｃｉｅｎｃｅ，ＮＵＡＡ２９ＹｕｄａｏＳｔｒｅｅｔ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００１６，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ）Ａ...