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航天部第二次工艺工作会议以后,航天系统所属各单位相继建立工艺师系统、工艺管理机构。各级领导统一思想,认识工艺工作在企业中的重要地位和当前加强工艺工作的紧迫性。工艺工作取得有效的成果。但由于未建立工艺管理体系,工艺保证体系和工艺监督体系,没一)工件材料:1 Cr18Ni9Ti不锈钢板材,厚度δ为0.15~0.25mm共三种,下料后毛坯尺寸55×55mm。机加工成型后外径尺寸φ40_(-0.1)~0,孔径中φ27_0~(+0.05),表面粗糙度Ral.60μm,不许有划伤。 相似文献
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根据产品零件的技术要求,选择合理的加工方法,才能保证产品质量,提高生产效率。 图1为某一产品零件的示意图,要同时保证槽1.7~(?)对孔φ1.5_(?)的垂直度和轴φ4.5_(?)的对称度要求是比较困难的。其加工方法有以下几种:其一是以φ1.5_(?)定位,φ4.5_(?)定向来磨槽1.74~(?),从图1的标注来看这样加工也是比较合理的。但因孔φ1.5_(?)太小,零件定位后无法夹紧固定,所以这一方法实现不了,其二是以φ4.5_(?) 相似文献
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发射支架,体积4080×2060×2400(mm)。重1.8t、焊接装配后要求尺寸精度纵倾角15°_(-1)~(+3)横倾角0°±6°;其余尺寸公差均为0.5mm。经研究分析影响变形的因素,提出按应力分布状况将整体焊接构件分解成若于小部件分别施焊控制变形量,然后总装焊接组合,又利用振动消除应力技术代替热处理消除应力技术,平均消除残余应力34.9%(12.2%~62.2%),不仅消除了残余应力,同时还增加了焊接构件的抗变形能力,避免了焊后整体机械加工,解决了小厂没有大设备的困难,缩短了制造周期,节省了费用。 相似文献
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在车削加工盲孔底平面为特型(R圆弧,90°型面),以及钻孔φ6~φ24mm的零件时,一般是采用钻夹头夹紧后利用尾座手轮,手动进给钻削成型,既费时又费力,工效低,型面尺寸不易控制,质量差。 相似文献
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50CrMnMo钢平面滚子轴承直径达4350mm,精加工后其滚道表面采用中频感应连续淬火、回火至HRC50~55。设备采用BPS-100/2500型中频发电机等,自制R型感应器、回转驱动架等。喷水器与感应器连成一体与滚道保持2~4mm间距;淬火介质为15~20%浓度的肥皂水;淬速200~250mm/min;淬火温度880~950℃;硬度可达HRC57~61。中频感应回火,感应头与滚道间距9~16mm;回火温度220~280℃;回火速度250~300mm/min;回火硬度HRC50~55;椭圆度〈0.7mm;不平度〈0.4~0.6mm。精心操作保持淬火接头不重叠,可避免接头处裂纹。 相似文献
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采用简单的工艺方法,弯曲大直径(φ66mm)、小曲率半径(R=123mm)、超薄壁(S_0=1.5mm)铝合金管子。管子的相对弯曲半径(?)=1.8,相对壁厚S_0=1/44,允许变薄量δ=0.3mm,椭圆度θ=5mm,绉纹度Z=0.7mm。该工艺方法不作任何大的投资,对第一次弯曲的形状也不作过高的要求,只要备有一付与设计图纸相符的校型模、校型钢球、手动顶球装置即可。弯曲后的管子,完全达到美国军用图纸标准和我国航天部标准。 相似文献
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张敏华 《运载火箭与返回技术》2001,22(3):26-30
文章介绍了CBERS-1卫星IRMSS主光学装置的设计,叙述了光学系统和结构选择、装配调试、像质的稳定性、可靠性问题。该装置在焦面φ8mm范围内弥散园优于φ0.010mm,调制传递函数MTF优于0.91。 相似文献
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本文先用古典控制理论设计BTT导弹自动驾驶仪,采用比例导引规律,在导弹最大滚动角φ_(max)不作限制的条件下设计制导逻辑。然后,在不限制φ_(max)或限制φ_(max)≤±90°,有无偏航通道和是否考虑控制系统测量元件动态特性的不同组合条件下,进行全弹道数字仿真计算与分析。结果证明:设计的制导系统、制导逻辑和自动驾驶仪是合理的、正确的,具有工程应用价值。BTT导弹攻击范围大,跟踪性能好,在目标作较大机动时也能稳定击中目标。 相似文献
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球轴尖系惯性导航仪表中的关键零件之一,用NiCrA1弹性合金制成。应用自制拉管装夹,在UL-130车床上加装被改造的金相双管显微镜,在放大的视野下加工检测。自制专用刮刀,初步刮削成型;用研磨套管研磨,抛光,完成半精加工和最终精加工;特制非标准黄铜反顶尖,采用两顶尖顶持磨削,确保了球头和圆柱部0.001mm的同轴度。磨削时的顶持力,球头最终尺寸的掌握,在相当程度上依靠工人的操作技能。工件的圆度、球度、同轴度在泰勒森2000型圆度仪上检测,轴向尺寸加工时采用特制的平测头百分表实现在线检测。零件球头的球度达0.065μm;表面粗糙度Ra=0.02μm;尺寸精度φ0.3~(±0.001)mm;相对于装配定位轴的同轴度达0.5μm;硬度达HRC61~63;120倍镜检无斑点;配宝石轴承孔的单面间隙0.0015~0.0025mm。 相似文献
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后封头是某型号发动机燃烧室壳体主要部件,由碟形体与后接头装配焊接而成。其装配过程比较困难,焊透率仅40~70%,焊后封头收缩量为4~4.5mm,一次焊接合格率为零,并且报废一台。改进工艺后焊透率超过90%,焊后封头尺寸收缩量为2~2.5mm,一次焊接合格率超过90%。 相似文献
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本文总结了近几年来在φ800mm激波管上对高温空气电子密度所做的大量测量工作。在ρ_1=1.3—133帕斯卡,M_s=9—22.5的范围内,使用了近自由分子流Langmuir探针、普通微波透射仪、高灵敏度微波透射仪和反射仪、微波干涉仪等对正激波后的电子密度进行了系统地测量。在各种参数状态下,全部实验数据均符合在同一激波马赫数下n_g正比于ρ_1的经验规律。实验测量结果与目前工程上常用的各种理论计算图表进行了对比,验证了这些图表的可用性。 相似文献
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涡轮转子是由56个叶片组成的整体叶轮。直径φ84mm,材料GH169高温台金钢,外形如图1。由于转子是气动高速转子,设计技术条件对转子的表面光洁度、叶型尺寸、叶片中心通过叶轮中心的偏移量、叶片通道的均布性都提出较高的精度要求如下(图2)。 相似文献
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叶何文 《桂林航天工业高等专科学校学报》2001,6(4):11-14
该文通过对液压制动主缸φ0.5mm补偿孔不同加工技术方案的研究分析,经多年实践提出一种比较简便的补偿孔加工后去毛刺技术,保证了产品的加工质量,降低了成本。 相似文献
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钕铁硼磁环辐向充磁,要求Bd平均值达1500Gs。材料磁性能实测数据为:Br=1.10T;Hcb=840kA/m;Hcj=1040kA/m。由于材料的内禀矫顽力Hcj较高;磁环尺寸仅为φ23×φ7×3(mm),而一般充磁电磁铁在10mm间隙中磁场强度仅能达到1200kA/m,不可能将磁环充到饱和。为此自行设计了半封闭式磁化装置,其磁路不对称,有较大漏磁;后改为全封闭磁化装置,又选用电阻率高、涡流损耗小的1J21材料作充磁芯棒,使磁路对称、封闭、漏磁小,从而使磁环在未经热处理退磁或非首次充磁的情况下也能充磁达到饱和,从而也证明了充磁磁场强度已大于3200kA/m。 相似文献
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工业牌号超高强铝合金LC9经过两种不同方式的预处理后,在一定的温度和应变速率范围内呈现出良好的超塑性。材料经过形变热处理(TMT)后,在最佳超塑性条件下拉伸(T_(TMT)=515℃,ε_(TMT)=1.66×10~(-3)s~(-1)),获得很高的延伸率δ_(TMT)=1300%,低的流变应力σ_(TMT)=1.7MPa和高的应变速率敏感性指数m_(TMT)=0.66。经过简单锻造预处理后,在最佳超塑条件下(T_f=405℃、ε_f=1.66×10~(-3)s~(-1)),材料仍能获得δ_(f)=380%、σ_(f)=16MPa、m_(f)=0.3。TMT预处理中,η相粒子分布状态对获取微细组织起着决定性作用,η相的回溶降低了材料的空洞敏感性,抑制试样早期断裂。经过两种方式预处理的试样超塑性断裂形式分别为空洞型失稳断裂和颈缩型稳定断裂。 相似文献